【正文】 2021 年 10 月 24 日晚 8 點再次發(fā)現(xiàn) 1機組 3高加運行水位異常，隨即解列高加。 c. 加熱器過熱段的外包殼及防沖擋板完好無損，排除了蒸汽直接沖刷換熱管致使泄 13 序號 日期 時間 溫度 ℃ 時間差 Min 溫度差 ℃ 溫升率 ℃ /Min 1 20211011 11:37 82 5 111 11:42 193 2 20211011 11:42 193 6 46 11:48 239 3 20211011 11:48 239 3 90 30 11:51 329 印度嘉佳發(fā)電廠 2660MW 超臨界燃煤機組工程 1機組 3高加爆管分析報告 A 版 漏的原因。 12 印度嘉佳發(fā)電廠 2660MW 超臨界燃煤機組工程 1機組 3高加爆管分析報告 A 版 圖 13 換熱管內(nèi)壁取樣化驗報告 根據(jù)上述泄漏情況的描述，嘉佳 1機組 3高加此次泄漏的分析如下： a. 據(jù)圖 10 分析，此次有 4 根換熱管斷裂，其中 2 根斷口可見金屬光澤， 2 根斷口 無金屬光澤，表明有金屬光澤的管子是新近斷裂的。 圖 8 第二次泄漏點分布示意圖 9 印度嘉佳發(fā)電廠 2660MW 超臨界燃煤機組工程 1機組 3高加爆管分析報告 A 版 圖 9 第二泄漏點位置圖片 現(xiàn)場用內(nèi)窺鏡對 5 根泄漏管進行了檢查，檢查圖片見圖 10。 給水在過熱段內(nèi)變成小水滴，水滴被高速的蒸汽攜帶沖向周邊換熱管外壁，對換熱管外 壁造成沖蝕。腐蝕坑處形成的濃度差使腐蝕加劇，加快了壁厚的減薄，如含氧量不達標時，腐蝕 尤甚。 7 印度嘉佳發(fā)電廠 2660MW 超臨界燃煤機組工程 1機組 3高加爆管分析報告 A 版 圖 7 換熱管內(nèi)部堵塞情況 根據(jù)上述泄漏情況的描述，我公司認為嘉佳 1機組 3高加泄漏的原因如下： a. 設備長期停運時，未按照安裝使用說明書之規(guī)定進行干法防腐，致使高加發(fā)生氧 化腐蝕。 5 印度嘉佳發(fā)電廠 2660MW 超臨界燃煤機組工程 1機組 3高加爆管分析報告 A 版 圖 2 A 區(qū)域換熱管泄漏圖 將 B 區(qū)域已焊好的堵頭拆除，用內(nèi)窺鏡檢查發(fā)現(xiàn)其中 2 根換熱管在給水出口端存在 泄漏孔，管壁金屬缺失，在泄漏孔的周圍存在小的坑點，泄漏點集中在距管板端部 ～ 之間。據(jù)了解，設備停運期間采取的 防護方法是：殼側(cè)僅排除內(nèi)部疏水，未采用其他防腐方法，管側(cè)充滿聯(lián)氨溶液進行防腐。 表一 3高加技術參數(shù)表 二 . 機組運行及啟停概況 該項目 1機組于 2021 年 5 月投入運行， 2機組于 2021 年 9 月也投入運行。兩臺機 組的 3高加的啟停時間及溫升率見表二。 這種防腐方法在機組短時間停運時采用，可以達到防腐的目的，若機組長期停運， 4 印度嘉佳發(fā)電廠 2660MW 超臨界燃煤機組工程 1機組 3高加爆管分析報告 A 版 尤其在機組閥門存在內(nèi)漏時，就完全起不到防腐作用。見圖 3。此腐蝕在系統(tǒng)閥門內(nèi)漏時尤甚，如殼側(cè)抽氣閥門發(fā)生輕微內(nèi)漏，蒸汽可能在過 熱段冷凝，發(fā)生換熱管外壁氧腐蝕，再如殼側(cè)閥門內(nèi)漏，空氣可能進入高加殼側(cè)，在潮 濕環(huán)境下發(fā)生換熱管外壁腐蝕；又如管側(cè)閥門發(fā)生內(nèi)漏，給水慢慢外泄，水室內(nèi)給水逐 漸減少，水位線慢慢下移?？傊?，腐蝕坑處的腐蝕速度比內(nèi)壁完好處快很多，受力狀況也惡劣很多，腐蝕坑 是裂紋形成的集中點，也是換熱管穿孔的起源點。 f. 如果設備及管道中有殘留的焊渣、焊絲、工具、絕熱材料的碎片、鐵屑、密封墊 殘片（見圖 7）等異物未，也可能對換熱管內(nèi)壁造成劃傷。發(fā)現(xiàn) 4 根換熱管斷裂， 其中 2 根可見金屬光澤， 2 根斷口較陳舊。此次泄漏先有一根或者 2 根泄漏， 泄漏的原因與第一次泄漏的原因相同，即運行和養(yǎng)護不當， 換熱管氧化腐蝕嚴重，在溫 差應力、集中應力及給水壓力下產(chǎn)生裂紋或穿孔，在給水的沖擊下造成斷裂。加熱器的過熱段外包殼采用的是外側(cè)連續(xù)焊接，圖中內(nèi)窺鏡看到的是外包殼 的內(nèi)側(cè)，是看不到包殼的裝配焊縫的，圖片中看到的焊縫為裝配時的定位焊。 與此同時，通過調(diào)取集控室 DCS 中的歷史曲線發(fā)現(xiàn)，業(yè)主在 10 月 7 日 1 號機停運時對 高加系統(tǒng)的溫降控制平穩(wěn)，無超標現(xiàn)象，但在 10 月 10 日 1 號機啟動時 3高加的溫升控 制嚴重超標，詳見表三。 9 根泄漏換熱管中 6 出現(xiàn)了斷裂，其余換熱管為開裂， 其中 8 裂口周邊可見裂紋， 9 裂口周邊未見明顯裂紋。 總上所述，高加第三次泄漏的原因是換熱管氧化腐蝕導致的 5 換熱管開裂，最后 18 印度嘉佳發(fā)電廠 2660MW 超臨界燃煤機組工程 1機組 3高加爆管分析報告 A 版 演變?yōu)閾Q熱管斷裂。 五 . 現(xiàn)場關注的主要問題及說明 1）現(xiàn)場認為，溫度升降速度大往往是引起元件的變形和裂紋，不會引起換熱管的斷裂。換熱管穿孔在給水沖擊下，裂口也會逐漸擴大，但穿孔處的 斷裂傾向性較裂紋尖端的斷裂傾向性小。 4）三次泄漏都發(fā)生在過熱段，三次泄漏之間的關系分析 從高加次泄漏的截面位置示意圖（圖 15）中可以清晰看到，三次共有 12 處泄漏點 （包括單根泄漏和泄漏區(qū)域），共有 8 處集中在離管板中心 544～ 617 范圍內(nèi)，第二次及 第三泄漏點也在該集中區(qū)。 6）關于換熱管材料的說明 換熱管采用 SA556Gr. C2，該牌號是 ASME SA556M 標準中的鋼號，為管式給水加 熱器用碳錳鋼小口徑管，珠光體型熱強