【正文】 00 df?? 00 df?? 在這里， y 表示的兩個(gè)表面位置可由式（ 1）計(jì)算得出。更 精確一點(diǎn)，板帶對(duì)軋輥的壓力場(chǎng)應(yīng)該是二維的，為此 Berger Pawelski 和 Funke 給出了軋輥表面壓扁率這樣一個(gè)更精確的描述。一些更先進(jìn)的軋機(jī)允許工作棍或支撐棍在水平面內(nèi)可控制的竄動(dòng)，這是靠軸承在與被軋板帶平行的平面內(nèi)移動(dòng)實(shí)現(xiàn)的。 附錄 1 冷軋橫向偏移量的控制性能 摘要 一些先進(jìn)的軋機(jī)考慮到工作棍和支撐棍在板帶所在平面內(nèi)的偏移量，允許棍在三個(gè)方向變形。設(shè)計(jì)軋機(jī)時(shí)應(yīng)協(xié)調(diào)這些因素，并應(yīng)通過(guò)可控制的激勵(lì)對(duì)因材料不均勻性引起的變形進(jìn)行補(bǔ)償。這些模型都是用簡(jiǎn)單的一維形式，建立在與軋輥和軋輥?zhàn)冃味即怪钡姆较蛏?。軋輥堆疊模型建立的條件是必須保證軋輥之間或軋輥與其他部件之間不能粘連或者相互壓入。在這兩個(gè)力的作用下，軋輥在水平垂直方向均變形，以至于相互“纏繞”。在軋輥 a 和 b 接觸的區(qū)域接觸力需進(jìn)行分解，如圖四 b 所示，沿水平和垂直方向分解為 .軋輥間距是沿軋輥軸縱向量取的， 所以 cos va vbd y y? ?? 其中， cos? 被假定為一個(gè)對(duì)角矩陣。如前文所述，軋輥平衡和板帶所受名義約束也應(yīng)考慮。內(nèi)部循環(huán)則類(lèi)似于現(xiàn)有的垂直軋輥系模型。系數(shù) ,ijc 的量級(jí)將被以頻譜的形式描述，利用頻譜圖來(lái)研究響應(yīng)的內(nèi)部結(jié)構(gòu)。軋輥軸的硬度與直徑的四次方成正 比，水平偏移的的主要影響與 工作棍有關(guān)，而相對(duì)于支撐棍，中間棍的影響可以忽略不計(jì)。上下兩個(gè)寬帶顯示的是工作棍水平偏移的端點(diǎn)值和工作棍直徑。在本模型中，表面也被進(jìn)行二維處理，因此當(dāng)水平變形被忽視時(shí)，任何相對(duì)于零偏移的背離都將視為是不精確的。 但是圖 7 卻給出了雖然對(duì)于大部分典型響應(yīng)，偏移量影響的響應(yīng)的大小，不過(guò)在二維范圍內(nèi)有 20％左右的響應(yīng)不 受偏移量影響，有些甚至發(fā)生在工作棍。對(duì)于主要的激勵(lì)，當(dāng)工作棍中心沒(méi)有被中間棍很好的固定時(shí)，逆向的水平工作棍偏移將使靈敏度的增加。今天，彈性阻尼減震、緩沖技術(shù)已經(jīng)成為國(guó)際公認(rèn)的成熟技術(shù)，并被許多諸如馬來(lái)西亞等著名生產(chǎn)廠家直接設(shè)計(jì)選用。 using a rubber backing to balance, the balance force is too large ,the roll often break because it has deflection。 彈性阻尼體的制備及性能特點(diǎn) 彈性阻尼體母體是由精選的多種化工原料合成穩(wěn)定的高分子化合物后，經(jīng)水解、裂解，然后在催化劑作用下，進(jìn)行離子型開(kāi)環(huán)聚合而成的性能穩(wěn)定的高分子化合物。 軋機(jī)用彈性阻尼體減震 彈性阻尼體技術(shù)在軋機(jī)上的應(yīng)用 軋機(jī) 的軋輥平衡分離裝置是軋機(jī)的重要組成部分。不 像其它的激勵(lì)，靈敏度的大小主要依賴(lài)于偏移量，當(dāng)偏移由正變?yōu)樨?fù)時(shí)，靈敏度符號(hào)也改變。表面區(qū)域的重要性表現(xiàn)在，在六棍軋機(jī)中只驅(qū)動(dòng)支撐滾，中間棍和工作棍之間的摩擦力是沿工作棍變形的反方向的。 圖 6 表示中間棍激勵(lì)的靈敏度是如何受（ a）工作棍直徑（ 也與中間棍有關(guān)）和（ b）水平偏移的影響而改變的。對(duì)于四個(gè)主要的激勵(lì)，它們的響應(yīng)受控于第二，第四多項(xiàng)式。 于是用到一種將板帶看成是平行的薄片的近似模型。 為了深入了解板帶材控制系統(tǒng)的內(nèi)部結(jié)構(gòu)，下面提到由 Duncan， Allwood 和 Garimella [lo]提出的方法。軸向位置矩陣 x 是由公式（ 6）計(jì)算出來(lái)的。同樣的影響函數(shù)矩陣用來(lái)表示垂直 和水平方向?？梢约僭O(shè)力只沿軋輥軸向分布，但是那樣的話(huà)將轉(zhuǎn)化為二維問(wèn)題。用公式（ 2）中的第一個(gè)式子和公式（ 1）中的兩個(gè)式子可得，軋輥間距 d 在公式（ 3）中可表示為線(xiàn)性的力分布，因此，軋輥堆疊模型就可以解決了。 Hacquin ， Montmitto 和 Guillerault 給出了用這些近似 方法預(yù)測(cè)外形和有限元分析之間的詳細(xì)對(duì)比，得出兩種方法高度一致，但是也得出了卷端影響由兩個(gè)修正因 素引起。但是事實(shí)上，軋機(jī)的軋輥即使沒(méi)有任何的滾 動(dòng)偏移，也會(huì)因?yàn)槟Σ亮Φ牟黄胶庠谒矫鎯?nèi)變形。這種影響隨偏移的程度和工作棍的直徑的變化而變化，而激勵(lì)的主要成分的影響尤其顯著。另外，水平軋制偏移量本身可以成為激勵(lì)信號(hào)，盡管它的靈敏度大大的改變了偏移程度。已經(jīng)發(fā)表了的關(guān)于軋制偏斜的分析論述中最早的是 Townsend 和 Shohet，他們的模型已經(jīng)大大擴(kuò)展并得到了廣泛印證。 軋輥系模型和水平偏移量 所有現(xiàn)有的軋棍系模型都可以用數(shù)字矩陣來(lái)描述，每一個(gè)位置對(duì)應(yīng)一個(gè)軋輥表面或軋輥之間的接觸面。接觸線(xiàn)長(zhǎng)度取決于被軋件的布置形式，所以矩陣 C 必須在模型解決方法中確定。電機(jī)驅(qū)動(dòng)一個(gè)軋輥，在軋輥之間產(chǎn)生剪力。 1 3 4,A A A 用來(lái) 表示垂直和水平方向 。然而在最初只有θ 的估計(jì)值θ 是已知的，而且需要通過(guò)解決模型來(lái)修正改估計(jì)值，并且要用到公式： 12 a r c ta n ( ) / ( )h b v a v bn n n n nhax x x x? ? ??? ? ??? （ 9） 其中 n? 是對(duì)θ 的 n 次估計(jì)。如果用γ 表示板帶的縱向距離，對(duì)動(dòng)力部件 j 的響應(yīng) ()jgr可以簡(jiǎn)單的表示為， ,0( ) ( )jNj i j iig r c r???? （ 10） 其中， 是,ijc延展系數(shù) , ()i r? 是主函數(shù)，一個(gè) Chebyshev 多項(xiàng)式。這種近似模型在板帶的大部分部位足夠精確，但是在邊緣部位就不精確了。另外兩個(gè)較分散的激勵(lì)則有更復(fù)雜的響應(yīng)。瀑布似的圖形表示了靈敏度大小沿板帶邊沿的變化，圖 6b 則給出了大的負(fù)偏移的四次多項(xiàng)式響應(yīng)和主要的正偏移響應(yīng)。如果工作棍正偏移，則由中間棍承擔(dān)變形力，但是如果工作棍負(fù)偏移，則變形量會(huì)減小甚至?xí)撾x中間棍。 本文以公式的形式給出了現(xiàn)有的二維軋輥系模型可以延拓為允許軋輥在板帶所在平面內(nèi)變形。長(zhǎng)期以來(lái)，該裝置采用傳統(tǒng)的彈簧、橡膠墊、液壓等平衡裝置，實(shí)踐中發(fā)現(xiàn)采用這些平衡方式存在許多弊端，如彈簧平衡壓下不足、易損壞、過(guò)鋼時(shí)跳動(dòng)嚴(yán)重，影響產(chǎn)品精度；橡膠墊平衡，平衡力過(guò)大，常因軋輥產(chǎn)生撓度而斷輥；液壓平衡環(huán)節(jié)過(guò)多、故障頻繁、易污染等。母體制成后，需經(jīng)過(guò)補(bǔ)強(qiáng)、抗老化、增粘等多道工序，以完善其各項(xiàng)物理指標(biāo)性能。 特性 : (1) 高粘性 (2)