【正文】 （ 11） 《公路橋梁抗風(fēng)設(shè)計(jì)規(guī)范》 (JTG/T D600120xx) （ 12） 《預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絞線》 (GB/T5224) （ 13） 《鋼筋等強(qiáng)直螺紋連接技術(shù)規(guī)程》 (Q/JY 081997) （ 14） 《公路工程結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》（ GB/T502831999） （ 15） 《工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)制性條文》 （ 16） 《鋼管混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與施工規(guī)程》（ CECS28:90） （ 17） 《鋼結(jié)構(gòu)工程施工及驗(yàn)收規(guī)范》（ GB 5020520xx） （ 18） 《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（ GB 5001720xx） （ 19） 《橋梁用 結(jié)構(gòu)鋼》（ GB/T 71420xx） （ 20） 《低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼》（ GB/T 159194） （ 21） 《建筑結(jié)構(gòu)鋼結(jié)構(gòu)焊接規(guī)程》（ JGJ 8191） （ 22） 《鋼結(jié)構(gòu)、管道涂裝技術(shù)規(guī)程》（ YB/T 925696） 總體評(píng)價(jià)及主要結(jié)論 本施工圖設(shè)計(jì)遵照 20xx 年 6 月初步設(shè)計(jì)評(píng)審會(huì)上確定的一孔 150m 中承式勁性骨架鋼筋混凝土箱肋拱橋方案，作了深入、 細(xì)致 的工作。Ⅱ Ⅱ 斷面中 所示橫 坡 為 ％的雙向坡，與路線縱斷面中提供的橫 坡 2%不同，且 6～ 11cmC40 砼整體化層形成的橫 坡 也不是 ％，請(qǐng)核查。 ② 在橫梁頂面采用 號(hào)水泥砂漿隔水不太可靠，建議將下導(dǎo)管伸出 橫梁 頂面 3~4cm，周?chē)?一 鋼制墊板以防止雨水進(jìn)入吊桿下錨固區(qū)域，同時(shí)應(yīng)補(bǔ)充下錨頭部分的防護(hù)圖紙。彎折 40cm，應(yīng)給出“ R40”字樣。 ⑤ 泄水管的設(shè)置應(yīng)避開(kāi)吊桿錨頭位置，同時(shí)還應(yīng)考慮橋面的下部分拱 肋不被水流侵蝕，建議補(bǔ)充詳細(xì)位置圖。 ③ 拱座砼體積較大，建議在保證拱座基礎(chǔ)有足夠安全儲(chǔ)備的前提下對(duì)其進(jìn)行調(diào)整，可結(jié)合橋臺(tái)進(jìn)行設(shè)計(jì)，取消中間多余砼，或部分采用片石混凝土，以降低工程造價(jià)。 經(jīng)復(fù)核，各部分預(yù)算主要有以下問(wèn)題待核實(shí)： （ 1） 個(gè)別采用的編制依據(jù)不妥： ① 陜交建（ 96） 406 號(hào)（編制說(shuō)明中誤寫(xiě)為 046 號(hào)）已經(jīng)廢止。 ④ 縱、橫梁（含橫隔板及橫撐）混凝土標(biāo)號(hào)與設(shè)計(jì)不同，應(yīng)調(diào)整；縱、橫梁的鋼筋少計(jì) 。 而 施工步驟示意圖中提供的順序?yàn)椋郝沅摴苄纬蔁o(wú)鉸拱 ， 然后澆注鋼管砼，澆注拱肋底板、腹板、頂板 砼 成拱。 整個(gè)模型共有單元 4824個(gè)，節(jié)點(diǎn) 2295個(gè)，如圖 31所示。 計(jì)算分析 情況如下 。 圖 321 鋼管 在 各個(gè)施工階段的應(yīng)力趨勢(shì)圖 圖 322 鋼管內(nèi)灌注砼在各個(gè)施工階段的應(yīng)力趨勢(shì)圖 S207 線安康堰吉河大橋改建工程咨詢報(bào) 告 中交第一公路勘察設(shè)計(jì)研究院有限公司 18 圖 323 外包底板 下緣 混凝土在各個(gè)施工階段的應(yīng)力趨勢(shì)圖 圖 324 外包頂板 上緣 混凝土在各個(gè)施工階段的應(yīng)力趨勢(shì)圖 （ 3）施工階段 結(jié)構(gòu) 穩(wěn)定性分析 結(jié)合該橋的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)及施工特點(diǎn)，根據(jù) 圖紙說(shuō)明 中提供的施工 順序 對(duì) 裸拱狀態(tài)及成橋運(yùn)營(yíng)狀態(tài) 的結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性進(jìn)行分析， 結(jié)果如表 36所示。 S207 線安康堰吉河大橋改建工程咨詢報(bào) 告 中交第一公路勘察設(shè)計(jì)研究院有限公司 20 表 37 拱肋各控制截面強(qiáng)度驗(yàn)算匯總表 截面位置 組合Ⅲ 組合Ⅳ 計(jì)算偏心距（ m） 容許偏心距（ m） 最不利組合 抗力 Np（ kN) 最不利組合Np/Nj 軸力 Nj（ kN) 彎矩 Mj（ ） 軸力 Nj（ kN) 彎矩 Mj（ ） 組合Ⅲ 組合Ⅳ 拱腳截面 L/8截面 L/4截面 3L/8截面 拱頂截面 5L/8截面 3L/4截面 7L/8截面 拱腳截面 圖 325組合Ⅰ拱肋上緣混凝土應(yīng)力 圖 326 組合Ⅰ拱肋下緣混凝土應(yīng)力 圖 327組合Ⅳ拱肋上緣混凝土應(yīng)力 圖 328組合Ⅳ拱肋下緣混凝土應(yīng)力 S207 線安康堰吉河大橋改建工程咨詢報(bào) 告 中交第一公路勘察設(shè)計(jì)研究院有限公司 21 表 38作用短期荷 載效應(yīng)組合各控制斷面混凝土應(yīng)力匯總表 單位： MPa 荷載組合 組合Ⅰ 組合Ⅱ 組合Ⅲ 組合Ⅳ 拱腳截面 上緣 下緣 L/8截面 上緣 下緣 L/4截面 上緣 下緣 3L/8截面 上緣 下緣 拱頂截面 上緣 下緣 5L/8截面 上緣 下緣 3L/4截面 上緣 下緣 7L/8截面 上緣 下緣 拱腳 截面 上緣 下緣 （注：表中所示應(yīng)力以拉為正，壓為負(fù)。 （ 1） 持久狀況承載 能力極限狀態(tài)驗(yàn)算 ① 持久狀況承載能力極限狀態(tài)下，對(duì)吊桿橫梁跨中正截面抗彎承載力進(jìn)行驗(yàn)算，其正截面抗彎承載力為 3990kN m，結(jié)構(gòu)彎矩組合設(shè)計(jì)值 Md=1080kN 2及 22肋間橫梁驗(yàn)算 肋間橫梁為鋼筋混凝土構(gòu)件，長(zhǎng) 12m，橫梁采用 ( 寬高 )矩形截面， C50 混凝土，跨中截面下緣配有 20Φ 25 普通鋼筋，支點(diǎn)截面下緣配有 13Φ25 普通鋼筋，據(jù)此對(duì)肋間橫梁作持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算及持久狀況正常使用極限狀態(tài)計(jì)算。 （ 2） 持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算 持久狀況正常使用極限狀態(tài)下，對(duì)肋間橫梁跨中截面裂縫寬度進(jìn)行驗(yàn)算， 最大裂縫寬度 Wfk=，不 滿足規(guī)范要求。 （ 2） 持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算 持久狀況正常使用極限狀態(tài)下，對(duì)橋墩蓋梁跨中截面裂縫寬度進(jìn)行驗(yàn)算， 最大裂縫寬度 Wfk=， 不滿足規(guī)范要求。 ② 基礎(chǔ)抗滑動(dòng)計(jì)算 89316iP KN?? ， 35312iT KN?? ， ?? ，所以 拱座基礎(chǔ)的抗滑動(dòng)穩(wěn)定系數(shù) Kc= 地震響應(yīng)分析 采用地震加速度反應(yīng)譜理論進(jìn)行水平地震分析，根據(jù)《橋梁抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》，取用重要性修正系數(shù)γ i＝ ，水平地震系數(shù) Kh＝ ，綜合影響系數(shù) CZ=,阻尼比ε＝ ，動(dòng)力放大系數(shù)β按Ⅰ類場(chǎng)地土采用，計(jì)算了地震響應(yīng)。 橋墩蓋梁 根據(jù)計(jì)算結(jié)果，跨中正截面抗彎承載能力及近支點(diǎn) h/2處斜截面抗剪承載能力均能滿足規(guī)范及設(shè)計(jì)要求，但在持久狀況正常使用極限狀態(tài)下，跨中截面裂縫寬度驗(yàn)算不能滿足規(guī)范要求，建議對(duì)蓋梁截面配筋進(jìn)行調(diào)整。 但部分構(gòu)件 設(shè)計(jì) 還存在不足 ， 具體 如下 ： 吊桿安全系數(shù) 經(jīng)計(jì)算吊桿在最不利組合下的安全系數(shù) 偏 大，表明吊桿 安全 儲(chǔ)備 較大 ，可適當(dāng)優(yōu)化吊桿截面面積。 表 41 動(dòng)力分析結(jié)果 模態(tài) 一階 二階 三階 四階 五階 六階 七階 八階 九階 十階 頻率（ HZ） 本橋 提取了前三階 自振 振型立面、側(cè)面及平面圖 ，從圖 41~圖 43 可以看出，堰吉河大橋 的第一振型為拱肋面外對(duì)稱撓曲振動(dòng)，表明拱肋的面外撓曲剛度小于豎向撓曲剛度。 S207 線安康堰吉河大橋改建工程咨詢報(bào) 告 中交第一公路勘察設(shè)計(jì)研究院有限公司 26 由于 拱座 基礎(chǔ)較為龐大，且基底地質(zhì)條件較好，在橋臺(tái)驗(yàn)算中，假定不考慮基樁的受力，僅將 拱座 基礎(chǔ)作為擴(kuò)大基礎(chǔ)來(lái)進(jìn)行受力計(jì)算分析， 具體 計(jì)算結(jié)果如下： （ 1）地基承載力計(jì)算 89316jN KN??， 50602jM KN?? （ 1） 持久狀況承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算 ① 持久狀況承載能力極限狀態(tài)下，對(duì)橋墩蓋梁跨中正截面抗彎承載力進(jìn)行驗(yàn)算，其正截面抗彎承載力為 ② 持久狀況承載能力極限狀態(tài)下，對(duì)肋間橫梁支點(diǎn)正截面抗彎承載力進(jìn)行驗(yàn)算，其正截面抗彎承載力為 m，正截面抗彎承載力小于彎矩組合設(shè)計(jì)值，正截面抗彎承載力不滿足規(guī)范要求。 （ 2） 持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算 持久狀況正常使用極限狀態(tài)下，對(duì)吊桿橫梁跨中截面下緣最大拉應(yīng)力進(jìn)行驗(yàn)S207 線安康堰吉河大橋改建工程咨詢報(bào) 告 中交第一公路勘察設(shè)計(jì)研究院有限公司 23 算， 在恒載作用下， 跨中截面下緣最大拉應(yīng)力 達(dá) ， 若考慮活載作用， 跨中截面下緣最大拉應(yīng)力 達(dá) ， 不滿足規(guī)范要求 。吊桿內(nèi)力詳見(jiàn)表 310。 承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算 構(gòu)件按極限狀態(tài)設(shè)計(jì)的原則是：荷載效應(yīng)最不利組合的設(shè)計(jì)值小于或等于結(jié)構(gòu)抗力效應(yīng)的設(shè)計(jì)值。 表 34 施工階段劃分表 施工階段 安裝的構(gòu)件 施加荷載 邊界條件 1 吊裝合攏勁性骨架，焊接橫、 K撐，形成鋼管裸拱 結(jié)構(gòu)自重 拱鉸 鉸接 2 澆注管內(nèi)混凝土凝固并形成聯(lián)合截面 結(jié)構(gòu)自重 拱鉸 鉸接 3 澆筑拱肋底板混凝