【正文】 以使載荷分布較為均勻等。 ⑶ 計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力 取彎曲疲勞安全系數(shù) S＝ ,由式 得 ? ? MP aSK FEFNF . 111 ???? ?? 本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 33 ? ? MP aSK FEFNF . 222 ???? ?? ⑷ 查取齒形系數(shù)和應(yīng)力校正系數(shù) 由 參考文獻(xiàn) [25]表 查得 YFa1=， ?FaY ， YSa1=， ?SaY 。 齒向載荷分配系數(shù) ?HK = ?FK = beHK? 。 7).驗(yàn)算小鏈輪轂孔 kd 由 參考文獻(xiàn) [25]表 查得小鏈輪轂孔許用最大直徑 mmd k 16max? ，大于安裝處軸徑，故合適。因此，作為簡(jiǎn)支梁的軸的支承跨距?L 。 大圓錐齒輪軸的設(shè)計(jì) 1).根據(jù) mmNTmmrnkwp ????? 5222 ,/85, 選取 970?A 初步確定軸的最小直徑 mmnpAA 123 330m in ?? 2).安裝大錐齒輪處軸徑 mmlmmd 13,12 1313 ?? ?? ，為保證錐齒輪的定位，左端起軸本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 44 肩 mmlmmd 20,1323 ??? ，安裝鏈輪處車(chē)一段螺紋， mmlmmd 6,15 13333 ?? ??? ， mml 7233 ??? ， mmlmmd 19,18 4343 ?? ?? ，安裝軸承處軸徑 mmlmmd 8,15 5353 ?? ?? 第六段安裝長(zhǎng)套筒 mmlmmd 1 2 1,13 6363 ?? ?? ，第七段處安裝軸承 mml 873 ?? ，選用 16002 型號(hào)。安裝尺寸 da (min): 、 Da (max): 56。 由 參考文獻(xiàn) [25]表 結(jié)合該軸承的工作環(huán)境，取 tf =。由 參考文獻(xiàn) [25]表 查得平鍵截面bh=5mm5mm， 鍵槽用鍵槽銑刀加工，由喂入輥的輪轂寬度鍵在軸 4 段的長(zhǎng)度選為63mm。 mmddmmd m i n1m i n ?????? 考慮到安裝軸承，取 ?mind 12mm。本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 43 根據(jù)由 參考文獻(xiàn) [25]式（ ）及上表中的數(shù)值，并取 ?? ，軸的計(jì)算應(yīng)力 M P aW TMca )()152137( 3 22)( 2322 ?? ???? ? ?? 此前已選定軸的材料為 45 鋼，調(diào)質(zhì)處理，由由 參考文獻(xiàn) [25]表 查得MPa60][ 1 ??? 。按 mmd 1421 ?? ，由 參考文獻(xiàn) [25]表 查得平鍵截面 bh=4mm4mm，由 1l =38mm,鍵槽長(zhǎng)則取 30mm。 ⑸ 計(jì)算大小圓錐齒輪的 ? ?FSF YY? ??. 并加以比較 ? ? SF YY? ?? ＝ ?? ? ? SF YY? ?? ＝ ?? 大齒輪的數(shù)值比較大 2)設(shè)計(jì)計(jì)算 ? ?3 2212 ..1)( 4 F SFRR YYizKTm ??? ????? m＝3 2225 )( ??????? ＝ mm 將 m圓整為標(biāo)準(zhǔn)值 m=2 z1=d1/m=24 d1=mz1=48mm 本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 37 d2=mz2=88 mm d)其它基本參數(shù)的計(jì)算 （ 1）節(jié)錐頂距 mmimzR 21 ??? （ 2）節(jié)圓錐角 ???? rc t a n1a rc t a n1 i? ???? ? 12 ?? （ 3）大端齒頂圓直徑 小圓錐齒輪 mmmdd a os2248c os2 111 ???????? ?? 大圓錐齒輪 mmmdd a os2288c os2 222 ???????? ?? （ 4）齒寬 mmRb R 0 1 . ???? ? mmbb 1521 ?? 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)：齒形角 ??20? ，齒頂高系數(shù) 1*?h ，頂隙系數(shù) *?c ， 1?em ，, 21 ??? xx ， mmhmmmxhh aaa ,)( 21*1 ???? ，mmhmmh ff , 21 ?? ，全齒高 3?h ， mmhdA aK in2 121 ??? ? 鏈輪傳動(dòng) 1 傳動(dòng)鏈的參數(shù)確定 1).選擇鏈輪齒數(shù) 21,zz 假定鏈速 smv /1? ，由表 選取小鏈輪齒數(shù) 151?z ；從動(dòng)鏈輪齒數(shù) 1512 ??izz . 2).計(jì)算 功率 caP 本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 38 由 參考文獻(xiàn) [25]表 查得工作情況系數(shù) KWK A ???? 3).確定鏈條鏈節(jié)數(shù) pL 初定中心距 pa 180 ? ，則鏈節(jié)數(shù)為 節(jié)])2 2121(402 2121402[)2(22 22120210 ?? ??????????? ppp pzza pzzpaL p =53 節(jié) 4).確定鏈條的節(jié)距 p 由 參考文獻(xiàn) [25]圖 按小鏈輪轉(zhuǎn)速估計(jì)，鏈工作在功率曲線定點(diǎn)右側(cè)時(shí)，可能出現(xiàn)滾子、套筒疲勞破壞。)( ????????? HERR t ZiTK σ?? d1t = 3 2251140 由 參考文獻(xiàn) [25]表 查得使用系數(shù) AK ＝ 1。電機(jī)的工作方式是連續(xù)工作制，在海拔不超過(guò) 1000m，環(huán)境空氣溫度不超過(guò) 40℃ 時(shí)，電機(jī)能按額定功率正常運(yùn)轉(zhuǎn)。 本章小結(jié) 對(duì) PCC204。 1510S 青飼切碎機(jī)對(duì)飼料的切割過(guò)程主要以砍切為主 , 滑切為輔。??? 。 圖 弧刃動(dòng)刀片的運(yùn)動(dòng)軌跡圖 本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 25 動(dòng)刀片的受力特性曲線 綜合表 、 做出兩種動(dòng)刀片各個(gè)參數(shù)隨轉(zhuǎn)角變化的綜合對(duì)比曲線 , 如圖 、 所示。 (4) 由以上圖表及式 (1)～ (5) 即可求出 q、 f 、 N z、 P、 F、 1T 、 2T 。 f 與滑切系數(shù) tan? 的關(guān)系見(jiàn)表 。切碎機(jī)工作時(shí) ,動(dòng)刀片和拋送葉片在刀架的帶動(dòng)下繞軸 O旋轉(zhuǎn) (如圖),動(dòng)刀片 M N 由飼料喂入口的 J 點(diǎn)開(kāi)始切割物料 , 到 L 點(diǎn)完成一次切割。長(zhǎng)期以來(lái) ,關(guān)于減小切碎器能量消耗的研究主要集中在切碎器動(dòng)刀刃曲線形狀上。結(jié)果表明 :切割時(shí)的滑切角和切割轉(zhuǎn)角是影響切割能耗的主要因素?！?65176。 對(duì)試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行單因素方差分析 ,結(jié)果表明 :不同刀刃曲線對(duì)切割時(shí)的平均切割扭矩具有顯著的影響 (顯著水平 α=0101)。 θ= 176。 τ= 176?！?176。 τ= 35176。 χ= 176。～ 176。 試驗(yàn)在 9ZF110 型盤(pán)刀式切碎器上進(jìn)行。 偏心圓弧刃 直線刃 等滑切角刃 圖 切碎器幾何參數(shù) 對(duì)于偏心圓弧曲線刀刃 ,切割過(guò)程中的幾何參數(shù)與其結(jié)構(gòu)參數(shù)之間的關(guān)系為 : τ=arcsin[ (R2 + r2 e 2 )/ 2Rr] () x =τ+arcsin( H/r) () θ=arcsin [( Ra R上喂入輥隨著喂入物料的直徑變化 ，靠軸座和彈簧，以 0 為圓心， 60mm為半徑，在滑槽 CD 中浮動(dòng)，上下喂入輥中心距本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 13 在 85144mm之間，適用不同物料喂入并夾緊 。 切碎長(zhǎng)度為 ，理論生產(chǎn)率約為 Q=500kg/h。L 從以上分析可以得出，直刃刀刀片的推擠角變化比較 合理，而滑切角和阻力矩變化不夠理想。 割刀參數(shù)分析 直線型刀片的滑切角 ? 在數(shù)值上等于刀片刃線 AB 與切割半徑 r 之夾角 (圖 )。min 1? 錘片切碎 860 1220 1580 螺旋刀切碎 920 1250 1500 直刃刀切碎 900 1230 1450 本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 9 根據(jù)對(duì)直刃刀切碎、螺旋刀切碎和錘片切碎 3 種不同切碎方式的比較試驗(yàn) (盛奎川等， 1999)，如圖 所示，在相同轉(zhuǎn)速下，直刃刀切碎的單位質(zhì)量棉桿能耗最低，由表 可知，采用直刃刀切碎細(xì)小顆粒產(chǎn)量較高，在 900~1450r/min 范圍內(nèi)，提高轉(zhuǎn)速對(duì)細(xì)小顆粒產(chǎn)量增加不明顯。 (2)切割要穩(wěn)定，秸稈相對(duì)于動(dòng)定刀片沒(méi)有滑移。 配備動(dòng)力 : 圖 直刃刀硬莖稈切碎機(jī) 試驗(yàn)材料選用浙江大學(xué)實(shí)驗(yàn)農(nóng)場(chǎng)提供的本年度棉花采收后的成熟棉稈，去除根部和霉?fàn)€變質(zhì)莖稈，原料平均含水率為 %(濕基 )。秸稈由喂入槽 2 喂入，在喂入機(jī)構(gòu) 1 作用下將其壓實(shí)并卷入機(jī)構(gòu)，被動(dòng)定刀片組成的切碎器 3 切碎，最后由拋送裝置拋出機(jī)外 。 本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 4 秸稈的切碎特性 國(guó)外對(duì)秸稈切碎的研究集中于麥秸、稻秸等軟莖桿，主要分析切碎能耗、切碎度和切斷效率的各種影響因素，如 o’Dogherty(1986)等人分析了切割速度、割刀參數(shù)、受切根數(shù)等因素對(duì)切割過(guò)程的影響，指出秸稈切割過(guò)程中有一臨界速度，在 1530m/s范圍內(nèi)，低于臨界速度，能耗和無(wú)效切割快速增加 。西北農(nóng)大開(kāi)展模壓制品的 研究，如一次性快餐盒、托盤(pán)、家具構(gòu)件和建筑構(gòu)件等 。部分氣化爐和配套裝置己經(jīng)批量生產(chǎn)，進(jìn)入實(shí)用推廣階段。在 “八五 ”期間，秸稈直接還田技術(shù)規(guī) 程研究取得了重要突破，已經(jīng)制定出了包括華北、西南、長(zhǎng)江中游區(qū)、江蘇水早輪作區(qū)和浙江三熟制種植區(qū)的麥秸、玉米秸、稻草直接翻壓還田的技術(shù)規(guī)程，包括還田方式、秸稈數(shù)量、施氮量、土壤水分、粉碎程度、還田時(shí)間以及防治病蟲(chóng)害、雜草等方面的技術(shù)要求，實(shí)踐證明適量的秸稈還田能有效增加土壤的有機(jī)質(zhì)含量，改良土壤，培肥地力 (黃忠乾等， 1999)。② 牲畜飼料 。農(nóng)作物秸稈經(jīng)粉碎或切碎后機(jī)械壓縮成燃料塊，能有效地改變其燃料特性，熱值接近中質(zhì)煙煤，平均為 16736kJ。歷史上，中國(guó)有利用秸稈的優(yōu)良傳統(tǒng)，農(nóng)民用秸稈建房蔽日遮雨，用秸稈燒火做飯取暖，用秸稈養(yǎng)畜積肥還田，合理利用秸稈是中國(guó)傳統(tǒng)農(nóng)業(yè)的精華之一。 我國(guó)政府十分重視秸稈禁燒和綜合利用問(wèn)題， 1999 年 4月，國(guó)家環(huán)境保護(hù)總局、農(nóng)業(yè)部、財(cái)政部、鐵道部、中國(guó)民用航空總局聯(lián)合頒發(fā)了《秸稈燃燒和綜合利用管理辦法》。推動(dòng)我國(guó)目前綜合開(kāi)發(fā)利用農(nóng)作物秸稈資源的技術(shù)創(chuàng)新和實(shí)際應(yīng)用。秸稈還田的方法分為整株還田技術(shù)、粉碎還田技術(shù)、有根茬切碎還田技術(shù)和傳統(tǒng)漚肥還田技術(shù)。傳統(tǒng)的秸稈利用方式是直接燃燒，因其密度小，灰分多，本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 3 己不再適應(yīng)農(nóng)民生活水平的需要，國(guó)內(nèi)現(xiàn)行的秸稈優(yōu)質(zhì)能源利用技術(shù)，除了本文所要研究的秸稈壓縮成型技術(shù)以外，還有秸稈氣化集中供氣技術(shù)、秸稈制取沼氣技術(shù)、秸稈燃料熱風(fēng)烘干技術(shù)等。秸稈燃料熱風(fēng)烘干技術(shù)是將成捆或經(jīng)預(yù)處理的秸稈加入由兩段燃料室組成的高效燃料爐，燃燒產(chǎn)物經(jīng)過(guò)離心除塵可得到潔凈的熱煙道氣，產(chǎn)生的熱風(fēng)溫度可以調(diào)節(jié) (60800℃ )，含煙塵量小于 20mg/m，尤其適宜于高濕物料，如糧食、木材、飼料、雞糞、酒糟等的烘干 (馬學(xué)良， 1995)。秸稈的物理特性受物種、品種、產(chǎn)區(qū)、成熟度等多種因素的影響。由表 可知，棉稈中的纖維素含量為 50%左右，木質(zhì)素含量為 20%以上，半纖維素含量為 75%以上，均明顯高于麥秸類軟莖稈，更接近于杉木等低級(jí)木材。 動(dòng)刀數(shù) :2。 本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 8 第 3 章 秸稈切碎機(jī)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 切碎器設(shè)計(jì) 切 碎器是秸稈切碎機(jī)的重要工作部件。錘片式切碎是利用高速旋轉(zhuǎn)的錘片 來(lái)?yè)羲榻斩?，刀片結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，通用性好，但能耗高 (藺公振等， 19%。 當(dāng)?shù)镀a(chǎn)生滑切時(shí)，切割點(diǎn) M速度 V分解為 2部分 (圖 ):滑 切速度 Vt，方向平行刃線 。因此，為保證切割穩(wěn)定，不產(chǎn)生滑動(dòng)切割，滿足如下切割條件 : 本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 11 1??? 2?? （ ) 中心 4.? 滑切角 6. x推擠角 圖 切碎器的結(jié)構(gòu)圖 根據(jù)文獻(xiàn)資料 (陶南， 1991)，取 1? = ?12 ， ?2? ?38 ，則 x? ?50 。k n— 喂入輥轉(zhuǎn)速， r/min。 由于本切碎機(jī)主要是用于切碎硬莖稈，所以采用卷入性能好，并能自動(dòng)調(diào)節(jié)喂入口高度的星齒型上下喂入輥 (圖 )。然后從理論上對(duì)切碎器等重要工作部件進(jìn)行運(yùn)動(dòng)學(xué)分析，確定結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)所需參數(shù) 。在切碎器的設(shè)計(jì)過(guò)程中 ,上面的 3 個(gè)角度只要有 1 個(gè)確定 ,其他 2 個(gè)角度的變化便在一定的結(jié)構(gòu)限制下隨之確定。因此以切割平均扭矩值作為試驗(yàn)評(píng)價(jià)指標(biāo)。～ 176。 2D R =313 。 χ= 176。 e=335 6D 9D e = τ