【正文】 =% 250 500=313 2mm 跨中 ,minsA =%b0h =% 250 500=250 2mm 因此滿足最小配筋率 根據(jù)裂縫寬度要求： m a x (1 . 9 0 . 0 8 )eqskcr s tedcE?? ? ? ??? 1 .1 0 .6 5 tke skf? ??? ? ? steteAA? ? bh? 0 ksk sMhA? ?? 4）：斜截面計算 梁配箍筋： a:左邊跨支座處最大剪力： . kNV ? 驗算是否需要按計算配置箍筋： = 250 440 =＞ . kNV ? 故 按構造 配置箍筋 . b:右邊跨支座處最大剪力： . kNV ? 驗算是否需要按計算配置箍筋： =＞ . kNV ? 故按構造配置箍筋 根據(jù) osvyvot hsnAfbhfV c s ?? , 得 S1≤ )( 1otosvyv bhfV hnAf? 另根據(jù)： sv? ≥ minsv? , sv? = bsnAbsA svsv 1? ≥ yvtf, 得 S2≤ t 1 S3 ≤ Smax 加密區(qū) S3=min ?????? 150,8,4 dhb 非加密區(qū) 左邊跨 當 V＞ ，取 S≤ 200mm 當 V≤ ，取 S≤ 300mm 右邊跨 當 V＞ ，取 S≤ 250mm 當 V≤ ，取 S≤ 350mm 經(jīng)驗算都滿足要求 ⑵ 斜截面的受剪計算 ① 非抗震設計時： KNVKNV BCAB 0 3, ?? 抗震設計時： KNV ABRE ???? 有抗震設計控制 ② 截面驗算（跨高比 ?hl ） VKNbhf REcc ?? ??????? 5 75 0 02 5 0 滿足要求 ③ 抗剪計算 本框架梁為一般矩形梁，當僅箍筋時，斜截面受剪承載力的 計算公式為： mmmmhf bhfVSnA yv tSV 230 01 021 46 025 ??? ???????? 選用 選用選配Ф 10的雙肢箍 % % ????????? yvtsvsv ffsnA? 滿足最小配筋率的要求 采用全長加密配置均為Ф 10100/200 的箍筋。 (以 上上端 ) ， ； , （以上上端） 在配筋計算又可排除畫橫線的兩組，而非抗震設計的大偏壓各組已全部排除。 c、 間距：柱根處為 100mm；其余為 20xxmm。 橫向基礎梁上墻體自重： 墻體： 19 ） 5= 粉刷： 2 17 () 5= 合計： += 縱向基礎梁上墻體重： 墻體：（ ） （ ） 19= 粉刷：（ ） （ ） 2 17= 扣除門重： = 基礎梁自重： 1 25= 則首層墻體和基礎梁傳給基礎荷載為 +++(+)= 首層墻體和基礎梁傳給基礎彎矩為 柱的下端傳來的軸力彎矩為 mKN? ,基礎頂端軸力為 += 彎矩為 += mKN? (4)確定基礎底面尺寸 修正地基承載特征值（假定基礎地面尺寸 b3，基礎埋深 ）。雨篷周邊設置凸沿。 M 板的有效高度 ho=7025=75mm α s=M/α 1fcbh02= 106/(1 1000 502)= γ s=〔 1+(12α s) 1/2〕 /2= As=M/(fyγ s h0) 106/( 210 50) =240mm2 故， 選用φ 6/8140， AS=281mm2＞ %bh=160 mm2 滿足最小配筋率要求 平臺梁的計算：（ b h=200mm 350mm） (梯段兩邊平臺梁荷載差不多，按荷載大的計算配筋 ) 則 計算跨度 lo== ()= (1)、荷載計算 荷 載 種 類 荷載標準值（ KN/M） 恒 荷 載 梁自重 （ ） 25= 梁側粉刷 （ ） 2 17= 平臺板傳來 梯段板傳來 小 計 活 荷 載 (+)= 故荷載設計值： P= + = （ 2） 截面設計 計算跨度 lo== ()= 彎矩設計值： M=Pl02/8= 剪力設計值： Vmax=pLn/2= /2= 截面按倒 L形截面計算 bf′ =b+5hf′ =200+5 70=550mm 梁的有效高度 ho=35035=315mm 經(jīng)判定可按第一類 T形進行計 算。 211 ??????? mm 5 7 39。 計算基底凈反力設計值 K P ablFP 1 3 2 0j ???? 凈偏心距 ? 基底最大和最小凈反力設計值 minmaxjjPP= ) 0 3 ( 1 1)61( 0 ????? lelbF = KPa h=600mm, mmh 5550 ? ,則 mbmhb c 4 5 0 ??????? 因偏心受壓， jP 取 jmaxP 。為了保證結構的整體沉降，在中跨布置高度 1/4~1/6） 2200=550~367mm，取 h=400mm 的梁。 四、 抗剪承載力計算 對底層柱 B，非抗震設計時的剪力值為 V= 遠小于考慮抗震作用組合的剪力設計值： V=，故抗剪承載力由地震作 用組合控制。 五、 對抗震設計內力組合 a、 下端 (N,M): , ? =； 其中： 為底層柱底在三級抗震時的調整系數(shù)。取有效翼緣寬度 1400mm。. 6 2m a x ?? ；kNMmkNN 。. 3 2m a x ?? ；kNMmkNN 。. 0 3a x ??? 對于跨中截面 。. a x ??? 。柱則分為邊柱和中柱，每個柱有兩個控制截面。 （ 3） 用頂點位移法計算結構的基本自振周期的公式為 TuT 01 ?? 式中 Tu —— 重力荷載代表值水平作用于結構所得的結構頂位移（已 m 計） 0? —— 考慮到填充墻影響的折減系數(shù)（此處取 ） 結構頂點位移計算如下（ C30 混凝土的彈性模量 426 10,1030 ???? imKNE C 層次 )(KNGi ? )(KNGi ? )( mKND )(1 mDGuu iii ???? ? iu （ m） 4 26742 3 26742 結構頂點位 移的 Tu = 從而的到基本周期 suT T 5 8 4 2 8 1 5 01 ????? ? 水平地震作用 查表的特征周期 sTg ? ，地震影響系數(shù)最大值 ?? 。各桿的固端彎矩為： 212123121 ?????? KNlgM AB 邊’ 邊 231231 ?????? KNlgM BC 中’中 261261 ?????? KNlgM CB 中’中 彎矩分配圖如下圖（注：柱的線剛度取框架柱實際線剛度的 倍 ). 頂層彎矩分配圖如 上 表 框架在恒載作用下的內力圖如下 彎矩圖（ mKN? ） 剪力圖（ KN） 軸力圖（ KN） 活荷載作用 下的內力計算也采用分層法，考慮到活荷載分布的不利組合。等效均布荷載的計算公式如圖 c。根據(jù)地質資料，確定基礎頂面離室外地面為 ，室內外高差 。 ：按 7度考慮。外粉刷 1： 3 水泥砂漿底，厚 20 ㎜ ，陶瓷錦磚貼面。 ：樓板頂面為 20 ㎜ 厚水泥砂漿找平層， 5㎜ 厚 1:2 水泥砂漿加“ 108”膠水著色粉面層，樓板底面為 15 ㎜ 厚紙筋面石灰抹底，涂料兩度。 第二章、結構選型 邊梁（ AB、 DC 跨）：取 h=500mm， b=250mm 中跨梁（ BC 跨）：同邊跨，取 h=400mm， b=200mm 邊柱及中柱聯(lián)系梁，取 b? h=250mm? 500mm；柱截面為 b? h=400mm? 400mm，現(xiàn)澆樓板厚 100mm。由此求得底層層高為 ，各梁柱構件的線剛度經(jīng)計算后列于結構計算簡圖。 qBAqAB MM ? plq )2( 3121 ?? ??? 圖 C荷載的等效 把梯形荷載化作等效均布荷載 ???? mKNg ABAB )()21(g 32243121144 ??????????? ??’ 邊 241439。各層樓面活荷載布置只能如下圖。從而得一般混凝土結構取 1, 2 ??? ??? 。底層中柱為例，控制截面為 —— 靠近梁端，及柱的頂端和底端。 對于跨中截面 。. ax mkNM ? 由上表可知，對于底層邊柱 上端截面的控制內力為： kNNmkNM 。. 7 6m in ??? ； . kNV ? 由上表可知，對于底層邊柱 上端截面的控制內力為： kNNmkNM 。. in ?? ； . kNV ? 柱剪力設計值 CV 計