【正文】 圖 ⑨ 計算大小齒輪的 ][ FSFFY? ?? 查課本由 P208 表 1020c 得到彎曲疲勞強度極限 小齒輪 aFF MP5001 ?? 大齒輪 aFF MP3802 ?? 查課本由 P206 圖 1018 得彎曲疲勞壽命系數 : K(FN3)= K 2FN = 取彎曲疲勞安全系數 S= [ F? ]1 = M p aM p aSK FFFN 3 0 5 0 ???? [ F? ]2 = M p aM p aSK FFFN ???? ⑦ 計算大、小齒輪的（ Yfa*Ysa） /σ f并加以比較 。 Mn)/cosβ =（ 119179。 m 軸 II P2=P1*η齒輪 *η軸承 =**= 軸 II T2=(9550*10 六次方 *P2)/n2 =(9550*)/= N178。 T3=179。 mm mmNLFM NVV ????? 179。=178。所以 A (F) (G) B 無需校核 .從應力集中對軸的疲勞強度的影響來看 ,截面 (B)和 (C)處過盈配合引起的應力集中最嚴重 ,從受載來看 ,截面 C 上的應力最大 .截面 (C)的應力集中的影響和截面 (B)的相近 ,但是截面 (C)不受扭矩作用 ,同時軸徑也較大 ,故不必做強度校核 .截面 C上雖然應力最大 ,但是應力集中不大 ,而且這里的直徑最大 ,故 C 截面也不必做 強度校核 ,截面 (C)和 (D)顯然更加不必要做強度校核 .由第 3 章的附錄可知 ,鍵槽的應力集中較系數比過盈配合的小，因而 ,該軸只需膠合截面 (B)左右兩側需驗證即可 . ⑵ . 截面 (B)左側。 2 求作用在齒輪上的力 圓周力： NdTF t 0335 10*2574 *22322 ??? 徑向力： Fr=Ft179。 由輸出軸的計算方法 精確校核軸的疲勞強度等各項指標均合格，此設計安全可行。 tanβ =179。又因小齒輪輪 轂 的寬度為 65mm，由齒輪端面與機座內壁的距離為 10mm，且右端用套筒限位，為了配合中間軸的傳動綜合考慮取 L(GH)=,由所選軸承和定位方式可取 d(CD)=式和軸環(huán)寬度 hb ? 計算公式，可算得 L(DE)=6mm、 L（ FG） =6mm。 56 中間 軸（圖號 12）尺寸為 12179。 密封性來講為了保證機蓋與機座聯接處密封，聯接 凸緣應有足夠的寬度，聯接表面應精創(chuàng)，其表面粗度應 為 密封的表面要經過刮研。 4700r/min.軸徑為 80~30 mm 主動軸 公稱轉矩： T3= N178。機械課程設計的數據也必須要查閱大量的資料，計算量也是比較大。 經過兩周緊張而又辛苦的課程設計，我 將學過的基礎理論知識進行綜合應用，培養(yǎng) 了 結構設計 和 計算能力，熟悉 了 一般的機械裝置設計過程。 好多次為了做得接近真實值 ，不得不熬夜。 m 因為計算轉矩小于聯軸器公稱轉矩 ,所以 查《機械設計課程設計手冊》 P99 表 87 選取 LX6 型彈性套柱銷聯軸器，其公稱轉矩為 250N178。 m 查課本 114343 ?表P ,選取 ?aK 所以轉矩 Tca=Ka179。 因其傳動件速度小于 12m/s，故采用侵油潤油，同時為了避免油攪得沉渣濺起，齒頂到油池底面的距離 H 為 40mm 為保證機蓋與機座連接處密封，聯接凸緣應有足夠的寬度，聯接表面應精創(chuàng)，其表面粗糙度為 ? 3. 機體結構有良好的工藝性 . 鑄件壁厚為 8，圓角半徑為 R=253mm機體外型簡單，拔模方便 . 4. 對附件設計 A 視孔蓋和窺視孔 在機蓋頂部開有窺視孔，能看到 傳動零件齒合區(qū)的位置，并有足夠的空間，以便于能伸入進行操作，窺視孔有蓋板，機體上開窺視孔與凸緣一塊，有便于機械加工出支承蓋板的表面并用墊片加強密封，蓋板用鑄鐵制成，用 M6 緊固 B 油螺塞： 放油孔位于油池最底處，并安排在減速器不與其他部件靠近的一側，以便放油，放油孔用螺塞堵住，因此油孔處的機體外壁應凸起一塊，由機械加工成螺塞頭部的支承面，并加封油圈加以密封。 179。 178。 2 求作用在齒輪上的力 圓周力： NTFt 7 18 5 77 255 10*7 49 7 *22311d ??? 徑向力： Fr=Ft179。 tanβ =179。 由課本 P362 表 151查得： aB MP640?? aMP2751 ??? aMPT 1551 ?? 因 ?dr ? ?dD 5058? 經插入后得 ??? T? = 軸性系數為 ??q ?q = ?K? =1+ )1( ????q = K? =1+ ?q （ T? 1） = 所以 ??? ??? ?? ?? ?? 綜合系數為： K? = K? = 碳鋼的特性系數 ～??? 取 ～??? 取 安全系數 caS S? = ??? maaK ??? ?? 1 S? ???mtak ?????1 caS 22 ?? ???? SS SS ≥ S= 所以它是安全的 截面Ⅳ右側 抗彎系數 W= 3d = 350? =12500 抗扭系數 Tw = 3d = 350? =25000 截面Ⅳ左側的彎矩 M 為 M=133560 截面Ⅳ上的扭矩 3T 為 3T = N178。}/179。+178。齒輪的右端與左軸承之間采用套筒定位 .已知齒輪 轂 的寬度為 65mm,為了使套筒端面可靠地壓緊齒輪 ,此軸段應略短于輪轂寬度 ,故取 mml CB 62?? . 齒輪的左端采用軸肩定位 ,軸肩高 ,取 mmd 73??ⅥⅤ .軸環(huán)寬度 hb ? ,取 b=8mm. ④ 軸承端蓋的總寬度為 20mm(由減速器及軸承端蓋的結構設計而定 ) .根據軸承端蓋的裝拆及便于對軸承添加潤滑脂的要求 ,取端蓋的外端面與半聯軸器右端面間的距離 mml 30? ,故取 mml GF 50?? . ⑤ 取齒輪距箱體內壁之距離 a=16mm .考慮到箱體的鑄造誤差 ,在確定滾動軸承位置時 ,應距箱體內壁一段距離 s,取 s=8mm ,已知滾動軸承寬度 T= , 高速齒輪輪轂長 L=65mm ,則 32m m ? ???????l mmasTl ED 至此 ,已初步確定了軸的各端直徑和長度 . 首先根據結構圖作出軸的計算簡圖 , 確定頂軸承的支點位置時 , 查《機械設計手冊》 P73 表 66. 對于 30311 型的角接觸球軸承 ,a=,因此 ,做為簡支梁的軸的支承跨距 . mmmmmmLL 7 1 432 ???? NFLL LF tNH 15 5 4832 31 ????? N179。 tan20)/cos14176。 m ⑵ . 求作用在齒輪上的力 級別 Z1 Z2 Mn/mm Mt/mm 螺旋角 ? 壓力角n? ?ah 齒寬 /mm 高速級 26 119 39。 14′ 43″ 因 ? 值改變不多 ,故參數 ?? , ?k , hZ 等不必修正 . 計