【正文】 圖6 水平地震作用分布圖6 水平地震作用分布 圖7 層間剪力分布 水平地震作用下的位移驗算水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移Dmi和頂點位移μi分別按式Dui=Vi229。(VblVbr)k=in k表12 橫向水平地震作用下A軸框架柱 表13 橫向水平地震作用下B軸框架柱 結(jié)果如圖8，圖9，圖10 圖8 地震作用下的框架彎矩圖 圖9 地震作用下的框架剪力圖 圖10 地震作用下的框架軸力圖 豎向荷載作用框架內(nèi)力計算豎向荷載作用下的內(nèi)力一般可采用近似法，有分層法，彎矩二次分配法和迭代法。 圖12 豎向恒載引起的偏心彎矩 圖13 豎向活載引起的偏心彎矩 梁柱端的彎矩計算梁端柱端彎矩采用彎矩分配法計算。=m 1212gCW,BW MMgCW,DW=m =121gl=180。=m 1212=m MBW,AW MqBW,CW=121ql=180。=m 1212qCb,BbMMqCb,Db=m=121ql=180?；詈奢d作用下中間節(jié)點彎矩相差不大，不在分配。 4．8截面設計根據(jù)橫粱控制截面C25 fc=鋼筋HPB235 fy=210N/mm2 ； HRB335 fy=210N/mm2h0=60035=565mm考慮抗振要求內(nèi)力乘以承載力抗振調(diào)整系數(shù)，系數(shù)引用見表24。565z=1=1= As=a1fcbh0xfy=180。600=378mm2下部實配320(As=942mm2)，上部按構(gòu)造要求配筋。180。565=梁端箍筋加密區(qū)取雙肢箍F8,取min(h/4,8d,150(柱根100)),S=100mm, 加密區(qū)的長度 max(,500mm),取900mmASV101== S150非加密區(qū)箍筋配置 2F8150 驗算可否按構(gòu)造要求配箍rsv===%=180。=一層:從柱的內(nèi)力組合表可見,NNb,為大偏心。180。180。500180。95 ‘‘(fCA+f9)=0.180。 非加密區(qū)取48150三層：最不組合 M=m N= V=非加密區(qū)取48150 因為剪跨比l=Hn/2h0==3,所以l=3 2180。180。lvfc/fyv=180。amp。Mb246。haHhCb248。=180。HChb248。180。248。248。180。 樓板設計在肋形樓蓋中,四邊支承板的長邊l2與短邊l1之比l2/l1163。180。180。m2=m2=180。180。quot。180。 板的配筋計算見表27。=180。g+180。180。180。= kN/m11 踏步板傳來荷載 180。2180。= 2211Pl=180。180。50.=06kN/m 130厚水磨石面層 25 = kN/m 板底抹灰重 171 = 合計 kN/m 活載: = kN/mg+q = + = 3) 跨中彎距 M=(g+g)l2=180。40 x=1=As=a1x=180。40=V= 按構(gòu)造配筋,選雙肢箍φ8200 平臺梁的設計1)平臺梁截面尺寸取h = 400 mm , b = 200 mm 2)平臺梁荷載計算 恒載:由平臺板傳來的均布恒載180。50180。723.+3180。73+.06180。60)=mM,應按第一類T形截面計算,則180。選用3φ14, As=462mm2②皆截面受剪承載力計算71.180。為使聯(lián)合基礎的基底壓力分布較為均勻，應使基礎底面形心盡可能接近柱主要荷載的合力作用點。的條件： be0==+22180。250=300kN/m2（可以）NMMN=botbot=+gGbot AWAW pmax =+22180。6 第二組：ps,max=+=180。 2222= Fl=ps,=180。(+)， 22=[Fl]==180。=180。9551(ps,max+ps1)(lhc)2(2b+bc) 481 =180。1 M3=ps3(lhc)2(2b+bc) 241 =180。180。 a） 荷載計算由柱傳至基頂?shù)暮奢d：由柱的 N= V=由基礎梁傳至基頂?shù)暮奢d：（G）底層外縱墻自重 （+）（）= G對基礎底面中心的偏心距為e=500250=125mm 22 == 作用于基底的彎矩和相應基頂?shù)妮S向力設計值為：（假定基礎高度為1100mm） Mbot=+180。=由剪力和彎矩的計算結(jié)果繪出V，M圖。=Fl(可以)2) 受剪承載力驗算取柱B沖切破壞錐體地面邊緣處截面（截面ΙΙ）為計算截面，該截面的剪力設計值為：V=180。180。180。180。180。=Um=11(bC2+b)=(+)= 22=180。取l/b=，由l/b===20mm2 解得：b=,l== c） 計算基礎 pj=F1+180。106==347mm2 AS4=180。+) 24=m ps3=180。+) 48 M2==m 180。(2180。因此，上圖所示的基礎剖面尺寸可以d) 基底配筋包括沿長邊和短邊兩個方向的配筋計算，沿長邊的配筋計算應按第一組荷載設計值作用下的地基凈反力進行，而沿短邊方向，由于其為軸心受壓，其鋼筋用量應該按照第二組荷載設計值作用下的平均地基凈反力進行計算。c+h0247。第二：在第一組荷載作用下的沖切力沖切力近似按最大地基凈反力ps,max計算取ps1187。6=0（可以） 1 Pm=(+)=fa=250kN/m2 2 C) 確定基礎高度采用錐形杯口基礎，根據(jù)構(gòu)造要求，初步確定基礎剖面尺寸如下圖所示，由于上階底面落在柱邊破壞錐面之內(nèi)，故該基礎只須進行變階處的抗沖切驗算。+ 180。4．11．1 獨立基礎設計以底層A柱基礎計算為例a) 荷載計算：（以底層A柱基礎計算為例）由柱傳至基頂?shù)暮奢d：由柱的 N= V=第二組：Nmax= M= V=由基礎梁傳至基頂?shù)暮奢d：（G）底層外縱墻自重 （+）（）= G對基礎底面中心的偏心距為e=500250=125mm 22==作用于基底的彎矩和相應基頂?shù)妮S向力設計值為：（假定基礎高度為1100mm） 第一組： Mbot=+180。8310== 1 m=nASV1fyv2180。365x=1=As=a1xfc’bfh0=180。180。180。.02=1k7N0m. 277//006).180。/180。40=299mm2fy300 選用φ8130 , As=387mm2 斜截面受剪承載力計算=180。= 22正截面受彎承載力計算 h0=has=6020=40mm180。180。875180。180。25180。300180。106as===180。180。g+180。本工程采用現(xiàn)澆梁式樓梯，選樓梯已進行計算，,，梁式樓梯是由踏步又稱梯段的斜板及欄桿組成。 2截面彎矩設計：板四周與梁整澆，故彎矩設計值應按如下折減：（1） 對于連續(xù)板的中間區(qū)格。=m/m‘a(chǎn)mp。180。)(g+)l012+(+180。(g+q)l012=180。)(g+)l012+(+180。=走道 180。180。180。500==bj230。驗算梁柱節(jié)點抗震受剪承載力，采用公式如下： Vj=1rREbj230。231。1247。230。231。amp。430180。180。231。（4） 斜截面受剪承載力計算B軸柱:一層:最不利 s=l1l2rv430180。)300180。465AS=AS=’rRENea1fCbh02x()fy’h0as’ =180。180。180。5002則B軸柱滿足要求。180。跨中 rmin=%,(45ft/fy)%=635mm2300249。106==180。表15 恒載作用下AB梁端剪力計算 表16 恒載作用下BC梁端剪力計算 表17 活載作用下AB梁端剪力計算 表18 活載作用下BC梁端剪力計算 表19 恒載作用下的剪力和軸力 表20 活載作用下的剪力和軸力 風荷載計算本設計地區(qū)基本風壓為w0=，所設計的建筑地處農(nóng)村。 （）（）（） （）（）（） （）（）（）（） （）（） （）（）（） （） （）（） （）（） 圖17 豎向均布恒載作用下的框架彎矩圖 豎向均布活荷載作用下的框架內(nèi)力計算方法同上，結(jié)果見圖1121。=m 1212qCW,DWM屋面： MqAb,Bb=m=121ql=180。=m 1212gBb,Ab MMgBb,Ab=m =121gl=180。 梁端固定彎矩計算：恒載： 屋面：MgAW,BW=121gl=180?？蚣軝M梁均布恒荷載、活荷載可從前面荷載計算中查得?？蚣苤思舻都暗染胤謩e按式Vij=DijD229。=FEK=a1Geq=180。h2amax232。 = 地震作用計算 橫向框架側(cè)移剛度計算橫梁線剛度ib計算過程見下表4，柱線剛度ic計算見表5。+180。S=180。=G’柱=25180。2+()180。[()180。2= 屋面板結(jié)構(gòu)層及構(gòu)造層自重的標準層G’屋面板=180。（）2828=+ =基礎頂面恒載=底層內(nèi)總墻+基礎梁自重=180。