【正文】 16 提餾段空塔速度計算 16 提餾段塔徑初選 16 16 精餾段溢流裝置 16 精餾段溢流裝置 17 浮閥布置 18第4章 流體力學(xué)計算 20 20 精餾段 20 提餾段 20 21 21 精餾段 21 21第5章 負(fù)荷性能圖 22 過量霧沫夾帶器 22 22 23 23 24 24第6章 機械設(shè)計 25 25 25 筒體壁厚的計算 25 封頭壁厚 25 25 自身載荷計算 25 風(fēng)載荷計算 26 地震載荷計算 27 28 設(shè)計壓力在筒體中引起的軸向應(yīng)力 28 操作產(chǎn)生的軸向應(yīng)力 28 彎矩在筒體中引起的軸向應(yīng)力 28 按組合應(yīng)力驗算塔體和裙座的壁厚 28 座體壁厚的計算 28 組合壓應(yīng)力的驗算 29 筒體的組合軸向拉應(yīng)力驗算最大組合軸向拉應(yīng)力計算 30 壓試驗時的應(yīng)力驗算 30 焊縫結(jié)構(gòu)設(shè)計 30 30 取基礎(chǔ)環(huán)直徑 30 礎(chǔ)環(huán)厚度計算 31 31 地腳螺栓最大拉應(yīng)力計算 31 計算地腳螺栓的根徑 31 螺栓座的結(jié)構(gòu) 32第7章 主要技術(shù)要求 33結(jié) 論 34參考文獻 34致 謝 36第1章 緒 論 精餾塔在化工設(shè)備隨處可見，是必不可少的工藝設(shè)備之一。為了緩解能源緊張的狀況，世界各國競相采取節(jié)能措施，大力發(fā)展節(jié)能技術(shù)，已經(jīng)成為當(dāng)前工業(yè)生產(chǎn)和人民生活中的一個重要課題。 精餾塔的控制方式:精餾塔的控制方式很多,其中有:壓差控制比較好蒸汽壓力突然變化時，將直接影響塔釜難揮發(fā)組分的蒸發(fā)量，使當(dāng)時塔內(nèi)熱量存在不平衡，導(dǎo)致氣液不平衡，為此如何將塔釜熱量根據(jù)蒸汽進料量自動調(diào)節(jié)達(dá)到相對穩(wěn)定，從而保證塔內(nèi)熱量平衡是問題的關(guān)鍵。 各組分在塔頂和塔底的分配 輕關(guān)鍵組分 在塔頂和塔底的分配：塔頂：塔底： 重關(guān)鍵組分i在塔頂和塔底的分配：塔頂：塔底： 計算各組分相對揮發(fā)度 據(jù)進料溫度為，(絕壓)，則組分在此條件下的和值見下表（以i為基準(zhǔn)）。同理精餾段實際塔板數(shù)N=，取16塊，則提餾段位26塊。塔底液氣密度差為。降液管流速 。 提餾段：取泄漏時閥孔動能因數(shù)為5，小于設(shè)計的閥孔動能因數(shù)。不計偏心載荷。（7）、充水重量 筒節(jié)為44773kg，封頭為842kg，故充水重量為45195kg。筒體的最大壓應(yīng)力滿足下式：，故0—0、1—2—2三截面滿足上式條件。為正值，說明塔有翻到的危險，應(yīng)當(dāng)安裝地腳螺栓。畢業(yè)設(shè)計過程中，我們需要查閱大量的參考資料，向老師進行請教，到工廠中去切實調(diào)查，研究，不僅是我們對書本中的理論知識有了更深一步的了解，還大大增強了我們的實際動手能力，以及對實際問題的分析，解決能力。參考文獻[1] 史賢林，田恒水，[M].華東理工大學(xué)出版社，2005[2] [M].第2版，北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2004：109114[3] 雷培德，李瑞陽，[J].湖北化工，2002（6）：46[4] 陸敏菲，[J].石油技術(shù)與應(yīng)用，2007[5] 孫衛(wèi)國,伏妍 ,丁冠政 ,李潔 ,蘭其盈丙，烯精餾塔的操作優(yōu)化[J].石油技術(shù)與應(yīng)用，2008，26（1）：6165 [6] [J].丙烯酸化工與應(yīng)用，2003，16（3）：2024[7] [J].2009，3：3236[8] 林廣田，[J].山東化工，2002，31（4）：2832[9] 朱菊香，[J].計算機與應(yīng)用化學(xué)，2005，33（6）：623624[10] [J].齊魯石油化工，2003，31（4）：324326[11] [J].自動化博覽，2008，08月刊：8689[12] 章鵬，榮岡，金曉明. 先進控制技術(shù)在吸附分離精餾塔控制中的應(yīng)用[J]. 石油化工自動化，2007，6：2731[13] 單廷亮，胡仰棟，安維中，劉清芝. 基于優(yōu)化的反應(yīng)精餾塔簡捷設(shè)計[J]. 化學(xué)工程，2008，36（6）：12[14] 許松林，張東明. 反置式間歇精餾塔的設(shè)計[J].，13（12）：2023[15] 需度國. 乙烯精餾塔塔釜控制方案的改進與實施[J]. ，30（3）：3751[16] 劉愛科 ，陳亞軍. AutoCAD圖解法求精餾塔理論塔板數(shù)[J]. 西華師范大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版)[J].2008，29（3）：288290，294[17] A. Kaba, R. Akai, I. Yamamoto, A. Kanagawa, J. Nucl. Sci. Technol., 25, 825–830 (1988).[18] I. Yamamoto, A. Kaba, A. Kanagawa, Fusion Eng. Des., 10，315–318 (1989).致 謝 感謝高艷老師的悉心教導(dǎo)及同學(xué)們的幫助，使我順利完成畢業(yè)論文設(shè)計的任務(wù)。也要向所有幫助我的老師、同學(xué)及審閱本論文的老師們表示感謝!還有感謝吉林化工學(xué)院給予我們良好的教育和學(xué)習(xí)環(huán)境。這次設(shè)計也讓我們對設(shè)計工作有了初步的認(rèn)識，懂得了設(shè)計工作的一般設(shè)計流程，這為我們?yōu)橐院髲氖略O(shè)計工作提供了必要的經(jīng)驗。雖然畢業(yè)設(shè)計內(nèi)容繁多，過程繁瑣，但是我的收獲更加豐富。第7章 主要技術(shù)要求塔板長度偏差（毫米），寬度偏差不得超過（毫米）；塔板沖孔后，其彎曲度及局部不平度，均不得超過2毫米；受液盤及降液盤表面平整，其彎曲度及局部不平度，均不得超過3毫米；進出口堰，降液板上邊緣，必須保持水平，安裝時高低偏差不得超過降液管板頂端寬度的1/1000，且3毫米；降液板安裝后，其下端與受液盤距離偏差為3mm，降液板與受液盤邊部分水平方向距離的偏差為3mm；相鄰兩支撐圈的間距的偏差為3mm，其積累偏差為20mm；支承圈與塔焊接后，其上面的水平度偏差不得超過3mm，塔 臥放檢查支承圈，在筒體端部，作一垂直于整個塔體眾軸的基礎(chǔ)軸線，測量支承圈水平度偏差；浮閥閥孔的光潔度為3，將浮閥安裝在盤上，每個浮閥必須孟上下活動；%Dg；1塔體彎曲不大于1/1000塔高，且總彎曲度不大于34mm；1塔體焊縫應(yīng)進行無損探傷，當(dāng)采用本設(shè)計的16MnR(A3)，同時全部焊縫進無損探傷；1浮閥塔板上相鄰到氣孔中心距偏差不得大于1mm；1所有對接焊縫采用型式DV1結(jié) 論隨著畢業(yè)設(shè)計的即將結(jié)束，我們經(jīng)歷的這一百多個不平凡的日日夜夜，給我們留下深深的記憶?；A(chǔ)環(huán)內(nèi)徑：cm，取cm圓整后取120cm。危險截面的位子，一般在裙座基底截面或人孔以及較大管線引出孔處。 自身載荷計算（1）、塔體重量 一米高筒節(jié)重630kg，；每個封頭重334kg，共2個；取裙座材料為鋼，并設(shè)裙座實際壁厚為18mm。根據(jù)以上兩點可作出泛點率為的霧沫夾帶上限線。（4）、液體在溢流管中停留的時間及速度由 查圖得 ，則：故可以。 提餾段塔徑初選；故圓整=1400（）。 提留段氣相重度利用計算，計算結(jié)果列表如下：表215組分4236408i425.反