【正文】 鑄鐵 [σ] 擠壓 ≤1000 kgf/cm2 已知數(shù)據(jù)如下 P= kgf ， Z= 燕山大學畢業(yè)設計（論文） 預緊力P1為工作狀態(tài)下立柱所受最大拉應力P2為 ∴插入部分的拉應力為 螺紋退刀槽處拉應力為 支承臺肩部分的擠壓應力為∴ σ≤[σ] ， σ擠壓≤[σ] 擠壓∴強度滿足要求 立柱剛度的計算立柱受拉伸時的變形燕山大學畢業(yè)設計（論文）式中 L受拉伸部分立柱強度計算(cm) L=275 cmE材料彈性模量( ) 用于鋼材 S立柱截面積(cm2 ) S=a2 =152 =225 cm2 立柱螺紋強度計算作用在每一圈螺紋上的力 式中 P2立柱所受的總拉力（kgf） n立柱數(shù)目Z工作螺紋圈數(shù) Z=h/Sh螺紋高度(cm)S螺距(cm)根據(jù)結構設計已知 d= cm dcp= cm d1= cm S= cm h= cm K= n=4 P2=364000 kgf剪切應力式中 a螺紋牙根部寬度 （cm） 取a=KS= cm K螺紋完滿系數(shù)擠壓應力燕山大學畢業(yè)設計（論文）彎曲應力式中 t螺紋牙高(cm) d , d 1 螺紋外徑和內徑 (cm)將數(shù)據(jù)代入以上各式可得 對應的許用應力選擇為[τ]≤600 ， ≤ 1200 ≤ 10001200 由上 ∴∴強度滿足要求 剖分式橫梁聯(lián)接處零件的選擇及校核剖分式橫梁的基本結構及尺寸 如圖（222）其結構設計見零件圖由圖（221）可知，由于偏心距的存在，導致立柱承受反作用力。燕山大學畢業(yè)設計（論文）第3章 液壓系統(tǒng)的設計 概述液壓系統(tǒng)由能源轉換系統(tǒng)（泵和油缸）、能量調節(jié)系統(tǒng)（各種閥）和能量傳輸裝置（油箱、充液閥、管路）等組成。系統(tǒng)中有兩個液壓泵：主泵1是高壓大流量恒功率（壓力補償）變量泵，最高工作壓力為32MPa，由遠程調壓閥5調定；輔助泵2是低壓小流量定量泵，主要用以供給電液換向閥的控制油液，其工作壓力由溢流閥3調定。這時主缸上腔壓力升高，充液閥14燕山大學畢業(yè)設計（論文）關閉。如果此時上腔立即與回油相通，缸內液體積蓄的能量突然釋放出來，勢必產生液壓沖擊，造成機器和管路的劇烈振動，發(fā)出很大躁聲。 頂出缸運動主缸和頂出缸的運動應實現(xiàn)互鎖。圖中安全閥18在節(jié)流閥19阻塞時對系統(tǒng)起安全保護作用。這種快速運動回路結構簡單，使用元件少?？刂苹芈酚蒄R的常閉觸點，停止按鈕SB1，起動按鈕SB2，接觸器線圈KM和常開觸頭KM組成，時間繼電器KT和其延時閉合常開觸點組成。（另見電路圖） 直流電源低電位電路系統(tǒng)采用+5V直流電源供電；通過交流220V交流電壓進行整流，濾波，穩(wěn)壓后得到穩(wěn)定的+5V直流電源。V1用于做輸入端箝位，V2用于做輸出端箝位，V3用做輸出端箝位或感性負載的續(xù)流保護。 選用的芯片及繼電器⑴8031單片機，其引腳如圖（45）；單片微型計算機是微型計算機的一個重要分支，也是一種非?；钴S且頗具生命力的機種。電源線：VCC為+5V電源線，VSS為接地線。其電路見上所述。27128在擦除時應先取下芯片中央小窗口上的貼紙，然后用光源波長為2537埃和強度為1200的紫外光照射，照射時間為15—20min。編程和禁止狀態(tài)：這兩種狀態(tài)都要求VPP接+12V電源（VCC接+5V）。其參數(shù)如下工作電壓12V；額定電流：保持 2A，接通2A，分斷 ；因此用一級功率放大即可。 本機的主缸活塞的停止通過限位開關發(fā)出控制信號控制液壓系統(tǒng)中的換向閥來實現(xiàn)。(見裝配圖、零件圖)，在鋼制活塞的外圓表面燒焊一層銅合金，當堅硬的細小顆粒和其他異物進入活塞與缸壁間隙時，能嵌入銅合金中，不致劃傷缸筒表面或卡死。了解了機，電，液一體化設計的過程以及它們之間相互關系，如何實現(xiàn)控制，如何在系統(tǒng)硬件不變的情況下，通過軟件的可移植性，改進或改造軟件，從而實現(xiàn)不同的功能，動作，這些為我今后走向工作崗位打下了堅實的基礎，初步樹立了工程觀念，系統(tǒng)概念。詳見程序流程圖和控制程序。在編程時，通過調用延時程序來等待頂出缸自動停止，故延時程序的延時時間必須大于頂出缸活塞頂出，返回運動時間的較大者。燕山大學畢業(yè)設計（論文）結論本次設計至此已圓滿結束，從3月到6月，歷時4個月。此時，用戶通過對27128的和上電平的控制就可從存儲陣列中讀出編程狀態(tài)下剛寫入的程序代碼，以便與原寫入程序代碼進行比較，用于校驗編程的正確性。正常工作方式是指27128在它所應用系統(tǒng)中的工作方式，常分為讀出和維持兩種工作狀態(tài)；編燕山大學畢業(yè)設計（論文）程方式是指給27128寫入程序時的工作方式，又可分為編程，禁止編程和校驗三種工作狀態(tài)。若給它輸入一個TTL高電平，則27128處于正常的工作狀態(tài)；若給它輸入一個50ms寬的負脈沖，則27128配合VPP引腳的21V高壓可以處于編程狀態(tài)；允許輸出線：也是一條由用戶控制的輸入線，若給線上輸入一個TTL高電平，則數(shù)據(jù)線Q0Q7處于高阻狀態(tài)；若給線上輸入一個TTL低電平，則Q0Q7處于讀出狀態(tài)。：片外ROM選通線，在執(zhí)行訪問片外ROM的指令MOVC時，8031燕山大學畢業(yè)設計（論文）自動在線上產生一個負脈沖，用于為片外ROM芯片的選通。燕山大學畢業(yè)設計（論文）端口線：8031共有四個并行I/O端口，每個端口都有8條端口線，用于傳送數(shù)據(jù)/地址。 振蕩電路XTAL1和XTAL2，為片內振蕩電路輸入線，這兩個端子用來外接石英晶和微調電容，即用來連接8031片內OSC的定時反饋回路。光電耦合器件的特點是⑴輸出信號與輸入信號在電氣上完全隔離，抗干擾能力強，隔離電壓可達千伏以上；⑵無觸點，壽命長，可靠性高；⑶響應速度快，易與TTL電路配合使用。串電阻起動的優(yōu)點于按時間原則切除電阻，動作可靠；減壓起動提高了功率因數(shù)，有利于電網質量。只有換向閥6處于中位主液壓缸不運動時，壓力油才能進入閥21，使頂出缸運動。活動橫梁下行后，凹模首先接住制件，迫使頂出活塞下行。 浮動壓邊燕山大學畢業(yè)設計（論文）作薄板拉伸壓邊時，要求頂出缸既保持一定的壓力，又能隨主缸滑塊的下壓而下降。這一過程持續(xù)到主缸上腔壓力降至較低值時，卸荷閥11關閉，主泵1的供油壓力升高，推開充液閥14的主閥芯。單向閥13保證了主缸上腔良好的密封性，主缸上腔保持高壓。此時，由于主缸滑塊22在自重作用下快速下降，雖然變量泵1以最大流量供油，但還不足以補充主缸因快速下降而上腔空出的容積，因而在其上腔形成局部真空，置于液壓缸頂部的充液箱15內的油液在大氣壓及油位作用下，經液控單向閥14（充液閥）進入主缸上腔。 液壓原理動作說明液壓機要求液壓系統(tǒng)完成的主要動作是：主液壓缸滑塊的快速下行、慢速加壓、保壓、泄壓、快速回程、及在任意點位置停止；頂出活塞缸的頂出、退回等。 其具體結構參見零件圖 考慮雙頭螺柱預緊的情況為保證偏載受力時活動橫梁與方形立柱的可靠接觸，應當進行預緊。立柱插入上橫梁部分d1=13 cm, F1=134 cm2 ,W1=219 cm3 立柱插入工作臺部分d2= cm F2=118 cm2 W2=185 cm3 受力分析將四柱結構簡化或用平面框架來代替。因此，通常假定缸口的約束作用取消，僅活塞頭和立柱對運動零件進行導向。第四，各作用力均可簡化為集中力。其中燕山大學畢業(yè)設計（論文）P —公稱壓力（kgf） P=315000D —油缸臺肩尺寸（cm）D=58B —立柱中心距（cm） B=140在主截面（II）上所受彎矩： 主截面（II）上強度計算主截面的等量簡化截面如圖（215），列表進行計算表格見圖表（21）燕山大學畢業(yè)設計（論文）燕山大學畢業(yè)設計（論文）表（21）各截面的慣 性矩I=1/12δh3 cm4 101754936∑Joi截面矩Si與面積重心至X軸的距離乘積 SY cm4 126141911060981185802551552024992∑SiYi截面對X軸的靜面矩S=AYcm3 cm3 20679269785390189061212485∑Si面積重心X軸的距離Ycm6141224截面積A cm2 33965824514072312101871∑A截面高度h cm1632810736165H截面寬度σicm20245210總 計序 號123456789 燕山大學畢業(yè)設計（論文）⑴ 重心至X軸的距離： ⑵ 截面對X軸的慣性矩： ⑶ 截面對形心軸的慣性矩： ⑷ 在受拉截面上的彎曲應力： ⑸ 在受壓截面上的彎曲應力： 對于HT2040件，許用應力[σ]≤350 ∵ σ拉≤[σ] ， σ壓≤[σ]∴強度滿足要求（IIII）上剪切應力計算 根據(jù)材料力學可知，斷面抗剪力主要由立板承受，故可按簡化截面（矩形）來計算。在加壓過程中，面積較大，僅受壓力，故其擠壓和穩(wěn)定性可忽略不計。 活塞頭部導向套的計算導向套的材料選用35鋼，擠壓應力為燕山大學畢業(yè)設計（論文）取 d1= 29 cm 由上知D=40 cm S1,S2= d=36cm代入上式∴強度滿足要求 活塞頭部鎖緊螺母的計算 鎖母螺紋所受的力 式中符號如圖（2—6）中所示，尺寸D0=40cm d1=29cm 代入式（215）中 螺紋剪切應力 燕山大學畢業(yè)設計（論文） 螺紋彎曲應力 式中 螺紋選為M280╳4d中——螺紋中徑（cm） d中=d內——螺紋內徑（cm） d內=t——螺距（cm） t=b——螺紋長度（cm） b=h——螺紋高度（cm） h=K——螺紋完滿系數(shù)（cm） 對于三角形螺紋 K=代入上兩式， 式（217）, 式（218）∴強度滿足要求 活塞與活動橫梁端面擠壓應力燕山大學畢業(yè)設計（論文）活動橫梁材料選用HT20—40，取許用擠壓應力[σ]=1000 式中的各符號見圖（27）d=36 cm S=S4= P=314000 kgf由式（219）解得 將上述數(shù)據(jù)代入上式，得取d4= cm 活塞與活動橫梁聯(lián)接螺母的計算螺紋剪切應力 螺紋彎曲應力式中 螺紋選為M150╳4d內——螺紋內徑（cm） d內=t——螺距（cm） t=b——螺紋長度（cm） b=h——螺紋高度（cm） h=K——螺紋完滿系數(shù)（cm） 對于三角形螺紋 K=P回——回程噸位(kgf) P回=59660 kgf代入上兩式，得燕山大學畢業(yè)設計（論文）∴強度滿足要求 頂出缸的設計與計算頂出缸結構圖如圖（28）頂出缸內徑 D0式中 P——液壓缸名義壓力 （N）P=351000=343000 Nq——液體工作壓力 q=250 燕山大學畢業(yè)設計（論文）將上述各值代入式（2—22）中，有內徑 D0=D+△t (223)△t取 10——15mm,此處取 △t=10mm=1cm∴ D0=+1= cm取 D0=14 cm 油缸外徑D1的計算缸體材料選用35鍛綱 ， 其應用于不同部分時的許用應力如下材料 缸筒 缸底 活塞桿 n 許用應力 平形許用應力