【正文】 ，得到的新流程。吸收塔底的凝縮油，自壓冷卻至40℃，再進入平衡罐（V1）。干氣自柴油再吸收塔頂采出輸往脫硫裝置等。從目前現(xiàn)場運行數(shù)據(jù)顯示，由于實際操作中的富氣和粗汽油的處理量遠大于設計能力，導致吸收塔，解析塔的分離效率遠低于設計值，雖將塔板形式進行了改進，仍達不到理想的效果。 平衡罐進料圖富氣和洗滌水的混合物經換熱后以40℃、1450kpa進入平衡罐，另一部分洗滌水也進入平衡罐，洗滌水最終從平衡罐底流出。 再吸收塔富氣進料圖（5）解吸塔的模擬 吸收塔的模擬，解吸塔有1股進料和2股出料。 穩(wěn)定塔的模擬?？傮w而言，大部分物流的參數(shù)均能與實際操作相符合，所以可以在此模擬基礎上進行流程設計和優(yōu)化。由于本次改造的目的在于盡可能地降低吸收/解析操作的負荷，未采用提高解析塔釜溫度的方式來控制進入穩(wěn)定塔的乙烷量。每年僅多回收LPG增收價值就可約達4800萬元/年。吸收了大量對環(huán)境有害的氣體，從而把對環(huán)境的傷害降到最低，達到保護環(huán)境。 不同溫度干氣中組分變化C2收率(%)LPG損失率(%)C2 Mole Fractions(mol%)LPG Mole Fraction(mol%)34℃35℃36℃℃45℃ 吸收塔不同進料溫度吸收塔溫度的變化吸收塔進料溫度（℃）℃34℃35℃GasolineCrude Gasoline404040R1R1dR2aR2d45，吸收塔的進料溫度分別從45℃降低到34℃，C2的收率變化不大，℃時，、。 平衡罐進料圖平衡罐沒改變進料溫度前的進料是以40℃、1450kpa進料的。（三）粗汽油的進料溫度調節(jié)。但是，同時也要考慮能耗的大小，再改變粗汽油的進料溫度的同時，設備的能耗也隨之增大，沒有達到預期效果。在只改變解吸塔塔底溫度時，對干氣中的各組分變化不是很大，其原因是單一的改變解吸塔的塔底溫度的同時，并沒有降低吸收塔的總體溫度，它的總體溫度是由各部分進料共同決定的。分析其主要原因，單一的增加粗汽油量同時，設備的負荷也隨之增大，從而對氣體的吸收能力降低。 化工生產就不能不考慮能耗問題，在第一部分調節(jié)時發(fā)現(xiàn)，粗汽油的進料溫度調節(jié)所得到的數(shù)據(jù)似乎更好一些，但是通過觀察能量變化，可以很清晰的發(fā)現(xiàn)粗汽油的進料溫度的調節(jié)所消耗的能量很大。，解吸塔塔底溫度從155 ℃升高到168℃。解吸塔的進料溫度升高CLPG的收率都降低了，其主要原因是低壓高溫有利于氣體的解析，在升高溫度的同時CLPG等有用組分會從溶劑里解析出來，所以收率會降低。分別對解吸塔塔底溫度、解吸塔塔頂溫度和平衡罐的總體溫度進行了調節(jié)。原穩(wěn)定塔作用改為塔底產穩(wěn)定汽油，而塔頂產C2+混合氣，穩(wěn)定塔塔頂氣不循環(huán)，而直接采出，經過新增低溫/冷凝精餾過程，在新增精餾塔頂產出C2產品，在新增精餾塔底產出LPG產品。戴老師對研究工作樂此不疲，對學生的指導誨人不倦，其勤勞忘我的精神將激勵我在未來的工作中努力前行。3. 針對C2作為產品從新增精餾塔產出的要求，為提高C2和LPG在新增塔的收率，優(yōu)化新流程。而在調節(jié)解吸塔塔底進料溫度時，對CLPG的收率相對大了一些。為此，選取了不同的平衡罐溫度進行調節(jié)。 解吸塔的物料組成Composition11 Mole Fractions21 Mole Fractions22 Mole Fractions23 Mole FractionsHydrogenNitrogenMethaneEthaneEthylenePropanePropeneiButanenButane1ButeneiPentaneCOCO2H2SH2O 不同溫度下的CLPG的收率155℃157℃160℃163℃165℃168℃C2收率(%)LPG收率(%)（二） 解吸塔塔頂進料溫度的調節(jié)。 優(yōu)化CLPG的收率 參數(shù)對系統(tǒng)的影響第二部分針對C2作為產品從新增精餾塔產出的要求，為提高C2和LPG在新增塔的收率，為此本部分對解吸塔的塔底溫度、解吸塔塔頂進料溫度和平衡罐的總體溫度進行調節(jié)。分析其原因是，單一改變某一進料溫度時，對吸收塔的總體溫度變化影響很小，所以效果不明顯。（五）粗汽油進料量的調節(jié)。 解吸塔的物料組成Composition11 Mole Fractions21 Mole Fractions22 Mole Fractions23 Mole FractionsHydrogenNitrogenMethaneEthaneEthylenePropanePropeneiButanenButane1ButeneiPentaneCOCO2H2SH2O解吸塔塔底溫度的調節(jié)對干氣組分有影響，選擇了不同的進料溫度進行調節(jié)（）。 不同溫度下的干氣組分　C2收率(%)LPG損失率(%)C2 Mole Fractions(mol%)LPG Mole Fraction(mol%)32℃34℃35℃42℃45℃40℃ 粗汽油不同進料溫度吸收塔溫度的變化解吸塔塔底溫度（℃）403542GasolineCrude Gasoline4042R1R1dR2aR2d45，粗汽油的進料溫度從45℃降到32℃時，總體變化較大。分析：在只改變吸收塔進料溫度，對干氣、粗汽油等的溫度影響不大，其主要原因是單一調節(jié)吸收塔的進料溫度并沒有顯著的降低吸收塔的溫度。從表中可以清晰的看出在改變吸收塔的進料溫度的同時，其他各部分的溫度變化很小，從而對吸收塔總體溫度的影響不大，沒有根本達到調節(jié)的目的。（一）吸收塔的進料溫度調節(jié)考慮到低溫有利于吸收，所以對吸收塔溫度進行調節(jié)。 吸收穩(wěn)定系統(tǒng)物料平衡表（模擬/改造流程2/mol%）　ComponentDry G345910122728Hydrogen Nitrogen Methane Ethane Ethene Propane Propylene iButane nButane 1Butene iPentane Carbon monoxideCarbon dioxideSulfureted HydrogenWaterSimulationT ℃45P kPa112013501230133016001350145023502400F kmol/h294F kg/h5727.9169.6718.55650569292844F Nm3/h 吸收穩(wěn)定系統(tǒng)——穩(wěn)定塔不凝氣單獨處理 環(huán)境影響在當今社會對環(huán)境的重視力度越來越大，人們保護環(huán)境的意識正在一點一點的加強，保護環(huán)境已經成為工業(yè)生產必須重視的一項問題。不凝氣首先輸入冷凝器中，15℃即全部冷凝。模擬中的粗汽油按照分餾塔頂油/氣分離罐的參數(shù)計算其輕組分含量，未充分考慮夾帶等原因，另一方面塔和緩沖罐等滯留的汽油及儲量變化也可能導致穩(wěn)定汽油產量遠低于粗汽油的流量。，穩(wěn)定塔有1股進料和3股出料。另外吸收塔還有兩個回流組成。分四部分進行模擬：（1） 富氣進料的模擬利用HYSYS對富氣進料進行模擬。解析氣經水洗并冷卻后進入平衡罐，與富氣一起進入吸收塔。穩(wěn)定塔底重沸器以分餾來的中段回流為熱源，塔底穩(wěn)定汽油被加熱至188℃左右以脫除汽油中的CC4組分。經氣液平衡后分離出來的氣體進入吸收塔底（T1）；V1分離出來的凝縮油經換熱到70℃進入解吸塔頂部。第二部分使CLPG等有用組分盡可能的在新增塔多吸收。HYSYS模擬系統(tǒng)還提供了一組功能強大的物性計算包，它的基礎數(shù)據(jù)來源于世界富有盛名的物性數(shù)據(jù)系統(tǒng)，并經過嚴格的校驗。膜分離流程的設計和運行需要通過模擬計算的指導，因此就需要應用到化工模擬計算軟件的輔助。HYSYS可提供的物性計算方法有很多，鑒于石化工廠分離組分繁雜，氣液平衡數(shù)據(jù)匱乏的情況，采用HYSYS提供的靈活可預測性的狀態(tài)方程集。夾點分析工具：利用HYSYS的夾點分析技術可對流程中的熱網進行分析計算，合理設計熱網，使能量的損失最小。事件驅動：在研究方案時，須要將許多工藝參數(shù)放在一張表中。當輸入的數(shù)據(jù)能滿足系統(tǒng)計算要求時，人工智能系統(tǒng)會驅動系統(tǒng)自動計算。因此在這種先進且易于使用的系統(tǒng)中用戶能夠得到最大的效益，對復雜的工藝流程往往要分成幾個部分模擬。HYSYS以具有十幾年世界各地化工、石油領域的應用歷史的HYSIM為堅實基礎。目前世界各大主要石油化工公司都在使用 Hyprotech 的產品，包括世界上名列前茅的前 15 家石油和天然氣公司，前 15 家石油煉制公司中的 14 家和前 15 家化學制品公司中的 13 家。液化石油氣(LiquefiedPetroleumGas，簡稱LPG)主要組分是丙烷（超過95%），還有少量的丁烷。新老兩種流程，塔的操作壓力相近，貧氣組成類似， 因而兩種流程塔頂氣相采出溫度也是相近的，根本無需使大量C2組分冷凝成液相。這里，前面第一句對關鍵組分的認定是對的，后面見解就值得商榷了。該流程在一定程度上綜合了冷、熱進料的優(yōu)點。當催化裝置的處理量與操作條件一定時，吸收塔的進氣量基本不變，分餾來粗汽油量基本不變，油氣比的大小就取決于補充吸收劑的量，增加補充吸收劑量，油氣比增加，吸收推動力大，有利于吸收。因此，吸收解吸系統(tǒng)在壓縮富氣中C2:與LPG組分和分離過程中起到類似傳統(tǒng)吸收過程單獨的吸收塔(或加閃蒸罐)的作用。富胺液經過一個低壓閃蒸罐就可以將胺液中溶解的少量烴類脫除。(2) 溫度對吸收效率的影響很大，溫度愈低，效率愈高。單塔流程即吸收、解吸兩個相反的過程在同一塔內進行，由于相互影響，操作難以穩(wěn)定，分離效果差[10]。其主要控制指標是穩(wěn)定汽油的蒸汽壓、干氣中的C3 及其較重組分的含量≯3 % ，以及液化石油氣中的硫化氫含量。隨著原油供應的劣質化、重質化，我國延遲焦化加工能力不斷增加主要是因為：（1）延遲焦化是解決柴汽比供需矛盾的有效手段（2）延遲焦化與加氫裂化相比，延遲焦化盡管存在輕質油產品安定性差、操作費用低（加工費約為加氫裂化操作費用的1/2～1/3），使其具有較強的競爭力。因此目前我國每年大約進口80104t柴油，同時不得不出口30104t汽油，以求國內供需平衡。焦化汽油和焦化柴油是延遲焦化的主要產品，但其質量較差。（5）焦炭的脫水和儲運。大慶常壓渣油催化裂化技術的攻關成功，推動了我國渣油催化裂化技術的發(fā)展，并且已擴展應用于其它原油的常壓渣油和高殘?zhí)吭稀Ａ硗?，用多入口旋分器取代了常?guī)旋分器[4]。(3)使用金屬鈍化劑，效果較好。采用高效再生器限制焦炭的放熱量，允許熱量以C0的形式傳遞給C0鍋爐。其技術特點是:再生器為兩段逆流再生，第一段采用逆流燒焦不完全再生，焦炭中的全部氫和80%一90%的碳被燒掉。50年代中期，UOP公司就推廣直提升管高低并列式裝置設計，這種裝置已接近于現(xiàn)代的提升管裝置，它可采用密相操作，也可以在催化劑床層低到汽提段內的情況下操作。為克服固定床工藝的缺點，實現(xiàn)催化劑在反應和再生操作之間的循環(huán)，移動床催化裂化工藝應運而生[2]。穩(wěn)定塔頂不凝氣流量約1700Nm3/h，含有大量的LPG組成，返回壓縮機前入口。焦化富氣回收流程，加工催化裂化分餾塔塔頂油氣分離器的粗汽油和富氣，將干氣(C2和C2以下) 分離，得到蒸汽壓滿足要求的汽油和殘留物指標合格