【正文】 為此規(guī)范也是把連墻件和地基承載力的計算作為腳手架計算的重要部分 。永久荷載分項系數(shù)應取 ，可變荷載分項系數(shù)應取 。 八、詳細計算 （一）落地式腳手架計算 （ 5）為什么不計算鋼管的抗剪承載力說明 ： 沒有抗剪強度計算，是因為鋼管抗剪強度不起控制作用。 ，國內(nèi)研究不多，僅廣東省建筑施工設計研究所對廣東國家大廈腳手架做過風洞實驗。 八、詳細計算 （一）落地式腳手架計算 μ s按照下表進行選擇 表 腳手架的風荷載體型系數(shù) μ s 注： 1． μ stw值可將腳手架視為桁架，按現(xiàn)行國家標準 《 建筑結構荷載規(guī)范 》（ GBJ 9）表 32項和第 36項的規(guī)定計算； 2． φ 為擋風系數(shù)， φ =，其中 An為擋風面積； AW為迎風面積。 這樣我們雙排敞開式腳手架體型系數(shù) μ stw=Φμ s(1+η ） = (1+η ） 單排敞開式腳手架的體型系數(shù) μ stw=Φμ s = 八、詳細計算 （一）落地式腳手架計算 η ：根據(jù)下表和下圖選取 下圖中的 b為腳手架的橫向間距， h為步距，因此 b/h一般在1~2之間 ,更多的是 ≤ 1。 如：敞開式雙排腳手架 立桿步距 2m,立桿縱距 2m，地面粗糙度 A類，風壓高度變化系數(shù) ，擋風系數(shù) ， 風荷載體型系數(shù) （ 1+η ） = （ 1+1） = 作用于腳手架上的水平風荷載標準值 ω k= 有風荷設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 Mw= = k la h2/10= 風荷載產(chǎn)生的附加應力 σ =Mw/w= 可以看到： σ /f=＜ 5% 八、詳細計算 （一）落地式腳手架計算 （ 4） 腳手架立桿計算長度附加系數(shù) k的確定 本規(guī)范采用 《 建筑結構設計統(tǒng)一標準 》 （ GB500092022）規(guī)定的“概率極限狀態(tài)設計法”，而結構安全度按以往容許應力法中采用的經(jīng)驗安全系數(shù) K校準。 計算長度系數(shù) μ 值是反映腳手架各桿件對立桿的約束作用，其值與受壓構件兩端約束情況有關 。美國、日本、德國等也限制落地腳手架的搭設高度：如美國為 50m，德國為 60m，日本為 45m等 因此考慮在腳手架是施工現(xiàn)場搭設的臨時結構，其結構的安全度受人為因素影響很大，高度越高不安全的隱患越大。 八、詳細計算 （一）落地式腳手架計算 No —— 連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN)； No = 為起到對腳手架發(fā)生橫向整體失穩(wěn)的約束作用，連墻件應能承受腳手架平面外變形所產(chǎn)生的連墻件軸向力。 八、詳細計算 （一）落地式腳手架計算 規(guī)范規(guī)定扣件連接的連接扣件按照下式進行驗算 R≤Rc 式中 R—— 連墻件與建筑物連接的軸向力計算值； Rc—— 扣件抗滑承載力設計值，應按本規(guī)范表。fgk kc—— 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)，對碎石土、砂土、回填土應取 ；對粘土應取 ；對巖石、混凝土應取 ； fgk—— 地基承載力標準值，應按現(xiàn)行國家標準 《 建筑地基礎設計規(guī)范 》（ GBJ 7）附錄五的規(guī)定采用。 ， A按枕木的底面積計算 A不足而需要作適當基礎以擴大其承壓面積時，應按式下式的要求確定基礎或墊層的寬度和厚度。 上部腳手架的計算 N1值相當于一個單立桿的雙排腳手架計算內(nèi)容，組合腳的架的自重、施工荷載及風荷載進行計算。 （三）分段卸荷計算 （a） 不明確卸載裝置 （ b）明 確卸載裝置（三）分段卸荷計算 4. 不明確分段卸載的計算方法：不明確卸載裝置按其承載能力的一半分配上部荷載且不超過卸荷層以上全部荷載的 1/3。 （四）懸挑腳手架計算 （四）懸挑腳手架計算 按照集中荷載作用下的簡支梁計算 集中荷載 P傳遞力，計算簡圖如下： 計算聯(lián)梁的支座力、強度，強度應滿足規(guī)范的要求 （四）懸挑腳手架計算 支撐按照簡支梁計算公式 按照鋼結構的計算公式驗算型鋼的抗彎強度是否滿足要求 （四）懸挑腳手架計算 (1)懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。 （四）懸挑腳手架計算 (1)水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算 (2)水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算 (3)水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算 （五）構造要求 腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。嚴禁使用僅有拉筋的柔性連墻件。原因： ，沒有按相關要求嚴格施工 ，在裝修過程中又被作業(yè)人員私自拆除了一部分，尤其是北段的連墻件拆除較多，造成北段 12米范圍內(nèi)無一處剛性連接，致使連墻桿件拉力嚴重不足； ，由于受雨水、漏水浸入和其它工種的施工影響，使得腳手架的基礎下沉局部懸空，從而導致腳手架整體發(fā)生坍塌 （六）工程實例 鄭州 ***一家建筑工地腳手架倒塌 20221220，鄭州 ***一家建筑工地腳手架突然倒塌，４名施工人員被散落的鋼管砸傷。 ****年 8月 21日凌晨 4時許，某在建演播廳突然坍塌（ 支撐大梁的鋼管不堪重負 ）， 20多名正在施工的工人從十幾米高的三層樓上摔下并被掉下的水泥板、鋼管埋住。 2022年 9月 6日 14時許，鄭州某工地發(fā)生 中心采光井模板支架垮塌事故 ，造成 7人死亡 ,17人受傷 。 根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標準值 F1 二、 模板具體設計計算 （一）荷載的確定 （ 5） 傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載 : 二、模板具體設計計算 （二）柱模板設計計算 《 木結構設計規(guī)范 》 （ GB50052022） 和 《 鋼結構設計規(guī)范 》 (GB500172022)。 （ 2） 柱箍撓度的計算按照鋼結構或者木結構的規(guī)定進行計算 柱箍變形要求小于 L/250 ][ fWM ???二、 模板具體設計計算 （二）柱模板設計計算 820 A B 二、模板具體設計計算 （二）柱模板設計計算 計算公式 :N [N] = fA 其中 N — 對拉螺栓所受的拉力； A — 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f — 對拉螺栓抗拉強度設計值，取 170N/mm2； [N] — 對拉螺栓最大容許拉力值 (kN): 螺栓直徑mm 螺紋內(nèi)徑mm 凈截面積mm2 容許拉力KN M12 76 M14 105 M16 144 M18 174 M20 225 M22 282 二、 模板具體設計計算 （三） 墻模板設計計算 1.《 木結構設計規(guī)范 》 （ GB50052022）和 《 鋼結構設計規(guī)范 》 (GB500172022)。 （ 1） .強度計算 f = M / W [f] 其中 f —— 面板的強度計算值 (N/mm2)； M —— 面板的最大彎距 ()； [f] —— 面板的強度設計值 (N/mm2)。 二、 模板具體設計計算 （四）梁板支撐架的設計計算 ： 模板與承重架一體的受力體系 。 而當中間有兩根以上的立桿時 ， 要按照多跨連續(xù)梁進行計算 ， 強度 、 剛度滿足規(guī)范的要求 。 例如伸出長度為 ， 則計算長度為 lo=h+2*=h+；當步距 h= ， lo= ， 其計算長度系數(shù) u=， 比通常的 u= %， 有利于支架的整體穩(wěn)定性 。 NQ為活荷載 ， 是施工人員及施工設備荷載標準值 、 振搗混凝土產(chǎn)生的荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和 。 （ 1） .荷載的計算 ： (kN/m)： q1 (kN/m)： q2 或 振倒混凝土荷載 (kN)： P1 （ 2） .面板受力 計算 ： 均布荷載 q = q1+ q2 集中荷載 P = P1 （ 3）強度撓度的計算 f = M / W [f] M = T = 3Q/2bh [T] v = / 100EI [v] = l / 250 二、模板具體設計計算 （四）梁板支撐架的設計計算 梁、板底方木計算 從計算簡圖可以看出，木方作為面板計算的支座力，按照模板支座最大支座力進行驗算木方。 （ 1） .強度計算 f = M / W [f] 其中 f —— 外楞的強度計算值 (N/mm2)； M —— 外楞的最大彎距 ()； [f] —— 外楞的強度設計值 (N/mm2) 。 墻邊長 ≤ 100mm， 主要考慮： 對于強度驗算主要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和 振搗混凝土時 產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力 。 二、模板具體設計計算 （二）柱模板設計計算 ， 計算如下 （ 1） 面板強度計算 支座最大彎矩計算公式 跨中最大彎矩計算公式 其中 q為荷載設計值 (kN/m)； d為木方的距離； （ 2） .面板撓度計算 最大撓度計算公式 其中 q混凝土側(cè)壓力的標準值； [v] 面板最大允許撓度 ， [v] = d/ 計算時，依據(jù)不同的材料，結合相關規(guī)范（如木結構、鋼結構等），利用力學的模型和力的傳遞方式進行計算。有 7人死亡， 7人受傷。 主要事故 ***年 10月 25日 ***電視臺演播中心施工過程中。 ⑥剪刀撐搭設應隨著立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設，各底層斜桿下端均必須支承在墊塊或者墊板上?？窟吰律戏降牧U軸線到邊坡的距離不應小于 500mm（如下圖）。 其中 φ b —— 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，查表《 鋼結構設計規(guī)范 》 (GB500172022)附錄 B得到： （四）懸挑腳手架計算 φ b說明 :依據(jù) 《 鋼結構設計規(guī)范 》 附錄 B得自由長度 l1長度確定： 沒側(cè)向支撐時取梁跨度， 當有支撐時取支撐之間的間距 , 當為腳手架懸臂端沒有上部拉繩和下部支桿時 ,支撐的間距要取懸挑長度的 2倍。懸挑高度一般不宜超過 40米。 （ 3）、使用雙立桿時，必須都用扣件與同一根大橫桿扣緊，不得只扣緊 1根，以避免其計算長度成倍增加。 （二）雙立桿的計算 （二）雙立桿的計算 《 規(guī)范 》 要求 5． 3． 8 高度超過 50m的腳手架，可采用 雙管立桿、分段懸挑或分段卸荷 等有效措施，必須另行專門設計。當作混凝土墊層時，地基承載力不降低也就是由于腳手架的產(chǎn)生的荷載不象結構荷載那么大，不會影響到多層土參數(shù)，因此不降低數(shù)地基承載力 。 八、詳細計算 （一）落地式腳手架計算 （ 1）按照規(guī)范要求，對于立桿地基承載力要按照實際荷載進行設計計算。規(guī)范給出：單排腳手架 No為 ，雙排腳手架 No為 連墻件軸向力設計值 Nf = 216。 八、詳細計算 （一）落地式腳手架計算 規(guī)范 依據(jù)有關實驗數(shù)據(jù)得到（ 1） .當其它條件不變，步距從 ，臨界荷載將下降 %。規(guī)范列出了下表以供設計者。準確計算需要建立模型，依據(jù)結構的有關理論進行對其計算，計算量是比較大的。這是由于通過計算從腳手架頂取每 5米一段與腳手架的靜荷和活荷的組合驗算立桿穩(wěn)定性時，雖然風荷載在頂部的標準值大，但最終組合值在腳手架的最底端最不利。 八、詳細計算 （一）落地式腳手架計算 八、詳細計算 （一）落地式腳手架計算 3. 擋風系數(shù) Φ =Φ1+Φ2Φ1Φ2/ 從公式 Φ值根據(jù)目數(shù)、步距和縱距計算出來以后大約在~。但是不得小于 。用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。 七、腳手架荷載的確定 計算縱向、橫向水平桿強度與變形時，采用永