【正文】 m采煤機(jī)采煤機(jī)一條截線上安裝的的截齒數(shù)，這里取 2 個 n采煤機(jī)滾筒的轉(zhuǎn)速，這里取 45 轉(zhuǎn) /分。本設(shè)計中滾筒轉(zhuǎn)速 n=45 轉(zhuǎn) /分 滾筒的轉(zhuǎn)速及直徑確定后采煤機(jī)的截齒截割速度也就定了，一般控制在 4 米/秒。 支架最大結(jié)構(gòu)高度為 米 支架最小結(jié)構(gòu)高度為 米。支架的結(jié)構(gòu)高度 Hmax和最小結(jié)構(gòu) Hmin 高度具體計算由經(jīng)驗公式計算。 ） 頂板條件 工作面長度（ M） 設(shè)計生產(chǎn)量（萬噸 /月 ） 生產(chǎn)安排 Hmax Hmin 老頂 直接頂 根據(jù)所支架情況而定 510 I 1 月 工作 25 天，三班生產(chǎn)，一班檢修，日工作時間 15 小時 第二節(jié) 液壓支架的選型 液壓支架的選型要綜合考慮礦山的地質(zhì)條件 ，如煤層厚度、頂、底板穩(wěn)定性、煤層傾角，本設(shè)計中這些數(shù)據(jù)已在原始數(shù)據(jù)表中列出，查下表： 由直接頂類別為 I、老頂級別 2 級，初步擬定采用支架支護(hù)強(qiáng)度為 35（噸 /米 2）的支撐掩護(hù)式支架，采高為 2米的采煤方式。 S2頂板最大下沉量，這里取 150mm。 滾筒截深是采煤機(jī)工作機(jī)構(gòu)截入煤壁的深度，截深的確定與煤層的壓張效應(yīng)，截割阻抗（截齒截割單位切削厚度所對應(yīng)的截割阻力）大小，煤層厚度、傾角、頂板穩(wěn)定性及采煤機(jī)穩(wěn)定性有關(guān)。 H采煤機(jī)平均采高，這里取 米。在這里我們?nèi)?V3=6 米 /分 由以上的計算，采煤機(jī)截割時的牽引速度 V應(yīng)該在這個范圍內(nèi) V1≤ V≤ V2，即 V 在 ~ 米 /分之間，并且 V≤ V3=6 米 /分，故而我們確定采煤機(jī)的牽引速度 V=4 米 /分 采煤機(jī)的牽引速度確定 V后 ,采煤機(jī)的生產(chǎn)率 Q 為： Q=60HBVr =60 4 =700 噸 /小時 6．采煤機(jī)所需電機(jī)功率 有采煤機(jī)工作過程中受到的影響因素較多，我們很難精確的計算出采煤機(jī)的電機(jī)功率，為此我們采用比能耗來估算采煤機(jī)的電功率。 D滾筒直徑 ,這里取 米 hmin 的校核 hminA+h1+ h2 A采煤機(jī)采高，這里取 米 h1支架或絞頂梁的高度，這里取 米 h2過機(jī)高度（頂梁與采煤機(jī)上平面之間的距離），這里取 0. 1 米 第 7 頁 主要技術(shù)特征 序號 項目 數(shù)據(jù) 單位 1 設(shè)計 生產(chǎn)能力 708 t/h 2 采高 24 m 3 裝機(jī)功率 2*300 kW 4 供電電壓 1140 v 5 滾筒直徑 2600 mm 6 截深 600 mm 7 牽引力 噸 8 牽引速度 m/min 9 滅塵方式 內(nèi)外噴霧 10 拖電纜方式 自動直拖電纜 11 主機(jī)外形尺寸 11241 2244 1605 mm 12 主機(jī)重量 157 t 13 最大不可拆卸尺寸 24902130730 mm 14 搖臂長度 1600 mm 15 搖臂擺角 62176。由此我們可以繪制采煤機(jī)、支護(hù)設(shè)備、 第 8 頁 輸送機(jī)配套關(guān)系圖。+(207+) 150 sin10176。/2)=*sin15176。－ sin10186。L+Sr+SL) =41 (S4+S5+S1+S8) =（ 253087+80105+119607） /4=113199N 第 12 頁 2）緊鏈力 T=T0+Lq1gω1+ LLEA je2? =113199+150 + 1502 7 ? ??? =123898 N E刮板鏈的彈性模量，取 2*107N/cm2 A刮板鏈的段面積， cm2 ΔLje多拉伸段的長度，取 ΔLje=*= 雙鏈刮板輸送機(jī)刮板鏈的安全系數(shù)為： 23m a x ?????? ssn d ? =〉 sd鏈的破段力，取 850KN。 B=1000mm≥2amax+200=2*300+200=800mm，滿足要求。LggG =22/= kg/m G180。 163 6 3 2 51 0 0 0*5 8 0m a x ??? s Bsm d 9 sd膠帶的抗拉強(qiáng)度，取 sd =580kN/m=580N/mm 等速運轉(zhuǎn)時驅(qū)動滾筒所需的牽引力 第 15 頁 P=sysL+(sy+sL)=363252671+（ 36325+2671） =35214N kwkwpvkN 0 0 0 5 2 1 411 0 0 0 ??? ???? ? 式中：功率備用系數(shù) k= 傳動系數(shù) η = 輸送帶的運行速度 v= H=Si+si1=8050+7667=15717N Si拉緊滾筒相遇點的張力。 wzh=(q+qd+q180。LggG =22/= kg/m G180。g=gLgG=17/3= kg/m G″g空段每組托滾旋轉(zhuǎn)部分的質(zhì)量，取 17kg L″g空段托滾的間距 ,取 3m 10 176。 H=Si+si1=25990+27030=53020N Si拉緊滾筒相遇點的張力。, B180。 4. 求內(nèi)外偏角 二層纏繞時內(nèi)偏角為 а n=arctgxas2?=arctg ?? =arctg=1020180。 一般情況下按自由滑行速度減速 第 27 頁 6 7 2 7 6 4 0 6**6 0 7 0* ???? m PHk Qga = m/s2 取 a3= m/s2 ho=,V0=1） 初加速度 *2 20200 ?? hVa = m/s2 t0=v0/ao=2）主 加速階段 t1=(VmVo)/a1=()/1= h1=(Vm+Vo)t1/2=(+)*3） 爬行階段 t4=h4/v4=3/=6s h4取 3m,V4取 4） 減速階段 t3=(VmV4)/a3=()/=9s h3=(Vm+V4)t3/2=(+)*9/2= 5） 等速階段 h2=Hh0h1h3h4==346m t2=h2/Vm=346/=51s 6）抱閘及停車階段 T5取 1S， a5=V4/t4=7） 一次提升循環(huán)時間 Tx=t0+t1+t2+t3+t4+θ =++51+9+6+8= θ 停止時間，取 8s。3=F32ph3=22212**=1520N= 爬行開始 F4= F180。α 1取 α 2：考慮風(fēng)動機(jī)具磨損后，耗氣量增加的系數(shù)。 目前礦井一般選用塔式擴(kuò)散器。的特性曲線分別交于 D D2 再加上 G0和 D′ 1兩點列表如下： 交點 Q Q p η A G0 — — D1 30176。 71% C3 40176。 114 4290 N= 9922 425)(532)(35)( ? ???????? = 46826548236426075 ??? E= 6109 3 3 6 9 2 ??? ?? 度 /年 第六 章 排 水 設(shè) 備 選 型 設(shè) 計 一、原始資料 井深： H=400m, 正常涌水量： qz=710m3/h ,最大涌水量： QM=1110m3/h 每年正常涌水按 320 天計算，礦水中性，礦水密度 p=1020kg/m3 第 40 頁 二、選擇排水系統(tǒng)； 采用集中排水的方式 . 因為礦水呈中性，采用普通清水泵。故從減少能耗的角度采用三臺泵向三趟管路供水。 六、工況點（最大涌水期） 第 44 頁 n1/np=4/3 吸水管路情況不變 ? ? 排水管并聯(lián)前的管件為：漸擴(kuò)管、逆止閥、閘閥各一個。 正常涌水期水泵效率 。 ρ 礦水密度， 1020kg/m3, ρ g/1000=10。=152L/S H180。 5. 初選水泵級數(shù)： i=?HHB= 57450 = i=8 第 41 頁 6. 校驗水泵的工作穩(wěn)定性 Hg=405m≤ *H0=*8*70=504m 7. 確定水泵的臺數(shù) 工作泵的臺數(shù) n1≥ Qb/Qe=852/450=,取 2臺 備用水泵的臺數(shù) n2≥ =*2=,同時 n2≥ Qm/Qen1=1110/4502= 取 n2=2 檢修水泵的臺數(shù) n3≥ =*2=，取 1 臺 故而共需要水泵的臺數(shù)為 2+2+1=5 臺。 101 3250 C2 35176。 特性交于 C2 3A = 與 Q=40176。 由 G47311 型離心風(fēng)機(jī)類型參數(shù)表可知，最大靜效率點位于 nQ =， pn = 得風(fēng)機(jī)和等積孔系數(shù)： An = 4 3 2 2 1 ??npnQ 計算礦井等積孔： 通風(fēng)容易期最大等積孔： A′ = 22 my s tp yQ ??????? 通風(fēng)困難期最大等積孔： A″ = 22 342 9011 my stp yQ ?????? ?? 所以平均等積孔 Ap=21 （ A′ +A″） =21 （ 2+2） =2m2 確定風(fēng)機(jī)直徑： D= mnAAp ?? 第 35 頁 選定 D=，風(fēng)機(jī)型號 G47311 No 25D 反求等積孔系數(shù)： 分別求出通風(fēng)容易 時 期的等積孔系數(shù) A? 與通風(fēng)困難時期的等積孔系數(shù) A? A? =221 ?DA = A? =22 ???DA= 求工況點，參看圖 53 p yst=（ Q y/A ） 2 當(dāng) ??A = 時 Q P 得交點 yQ? = p = η′ = 當(dāng) A? = 時 同樣得交點 Qy″ = η st′ = 求通風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速： n′ =2 3 33 ????? yQ yQD=626r/min n″ =2 3 1 33 ??????? yQ yQD=751r/min 求通風(fēng)機(jī)功率： 通風(fēng) 容易 期功率 N′ =8 8 0 0 0 3 1 7 0951 0 0 0 ?????? ystystPyQ ?=341kw 通風(fēng) 困難 期功率 N″ = 0 0 0 4 2 9 01141 0 0 0 ????????? stystPyQ ?= 第 36 頁 電動機(jī)功率： 因為 =333kw＜ 341kw 故在整個通風(fēng)時期內(nèi)可選一臺電機(jī) Nd=″ = = 1電耗 E： E= 3 6 524 5 43 4 12 ???? ?????? rTwd NN ??=4392262kw Q=α 1α 2Y??ni1/I . QAB=QBc= 5 =QcL=QLM= 2 =QcK= 3 =QKN= 2 =QBD= 10 =QDE= 7 =QED= 3 =QEH= 4 =QDF= 3 =QIF= 2 =QFJ= 1 2 =選擇輸氣管徑 第 32 頁 依據(jù)輸氣量，各部分管段長度，查圖表選擇各部分管徑 三、計算電耗 空壓機(jī)實際軸功率 功率降低程 度 系數(shù) Ki=NeNK Ne：空壓機(jī)額定功率 Ne=350kw Ki 由表查得 Ki= 實際軸功率 NK=KiNe= 350=310kw 管段代號 干 — 支管 通過自由空氣量m3/min 選擇計算管長/m 標(biāo)準(zhǔn)管徑 機(jī)房 A 干 850 φ 108 4 AB 干 850 φ 108 4 BC 干 705 φ 76 4 CL LM 支 705 φ 54 4 CK 支 635 φ 57 4 KN 支 635 φ 54 4 BD 支 850 φ 95 4 DE 支 850 φ 83 4 EG 支 800 φ 68 4 EH 支 850 φ 73 4 DF 支 170 φ 4 IF 支 130 φ 54 4 FJ 支 17. φ 42 4 空壓機(jī)耗電量： E=wdcZ Nk tdkwdcZ Nk td ?????? ??? )1( =（ +）wdeZKktd??? 式中： K：空壓機(jī)負(fù)載系數(shù) K= ?MpaMpa 第 33 頁 Z：工作空壓機(jī)臺數(shù) Z=1 t：空壓機(jī)每天工作小時數(shù) t=21 小時 d: 空壓機(jī)工作天數(shù) 320 天 η c：傳動效率 η c=1