【正文】 0～ 120 250 K ～ ～ ～ ～ 表 12 平均每爐鋼冶煉時(shí)間推薦值 轉(zhuǎn)爐容量 /t ＜ 50 30～ 100 ＞ 100 備注 冶煉時(shí)間/min 28～ 32(12～16) 32～ 38(14～18) 38～ 45(16～20) 結(jié)合供氧強(qiáng)度、鐵水成分、所煉鋼種等具體條件確定 注：括號內(nèi)數(shù)系吹氧時(shí)間參考值。本設(shè)計(jì)取爐帽傾角為 65176。 ③ 出鋼口襯磚外徑： STd =6 出d =6=(m) ④ 出鋼口長度： TL =7 出d =7=(m) ⑤ 出鋼口位置： 出鋼口位置通常設(shè)在爐身與爐帽耐火材料的交界處，這樣出鋼時(shí)，鋼 能集中到帽錐處，保證了出鋼時(shí)出鋼口上方的鋼水始終處于最深狀態(tài)，鋼水能在一定壓力下以較快的流速流出、流凈；若出鋼口設(shè)在爐帽或爐身部位中段，出鋼時(shí)在出鋼口 見渣時(shí)，爐內(nèi)還有部分鋼水沒有流凈，鋼水夾渣。不僅在轉(zhuǎn)爐底部布置噴吹惰性氣體或中性氣體 N2 來加強(qiáng) 攪拌，還考慮在轉(zhuǎn)爐底部噴吹小部分燃料與氧氣。該層用鎂磚砌筑，填充層介于永久層與工作層之間，用焦油鎂磚搗打而成，厚度約為 100mm。 支承裝置 (1)托圈 遼寧科技學(xué)院課程畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 8 托圈的斷面形狀為矩形 ① 托圈與爐殼之間的間隙 △ ， mm △ ==,DL爐殼外徑 所以 △ =9192= ② 托圈的內(nèi)徑 Dn Dn=DL+2△ =9192+2 = ③ 托圈的外徑 Dw Dw=Dn+2B=+2850= ④ 托圈 斷面 高度 H H==12949= ⑤ 托圈 斷面 寬度 B 根據(jù)推薦值選取 850mm ⑥ 托圈蓋板厚度 δ1=== ⑦ 托圈 腹 板厚度 δ2=== 驗(yàn)算高寬比 ?? 符合推薦值 (2)耳軸與托圈的連接方式 法蘭螺栓連接 (3)爐殼與托圈的連接選用吊掛式連接裝置。 M 值與滯止氧壓 0P 和噴頭出口壓力 P 的比值（ P/ 0P ）有確定的對應(yīng)關(guān)系。 (3) 設(shè)計(jì)工況氧壓 根 據(jù) 等 熵 流 表 ， 當(dāng) M= 時(shí) , ?oPP ； 取 噴 頭 出 口 壓 力M PaPP ??? 膛 （ 膛P 為爐膛壓力，此處按近似等于大氣壓力計(jì)算），則噴口滯止氧壓： PaPPPPo 5010. 1 710/ ??? 膛 取設(shè)計(jì)工況氧壓近似等于滯止氧壓。 將 qv工 、 oV 代入式（ 97），即可求 1F 。 吹煉過程中爐內(nèi)強(qiáng)大的熱流傳給氧槍外層套管外壁，再經(jīng)過傳導(dǎo)傳熱方式將熱量傳給外管內(nèi)壁，然后由高壓冷卻水通過對流傳熱進(jìn)行冷卻。這時(shí)爐內(nèi)泡沫渣將通過凝結(jié)在槍身的渣殼向氧槍傳熱。對燃燒法除塵系統(tǒng)，眼罩中煙氣溫度決定于空氣燃燒指數(shù)，一般為 1800℃ 左右。對此，在氧槍水冷系統(tǒng)設(shè)計(jì)時(shí)，必須予以充分注意。 應(yīng)具有合適的升降速度并可以變速。 ② 當(dāng) 氧槍下降到爐內(nèi)經(jīng)過氧氣開、關(guān)點(diǎn)時(shí)，氧氣能自動(dòng)切斷。 ② 斷繩保護(hù)裝置。 遼寧科技學(xué)院課程畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 20 結(jié)論 熔池直徑 爐型內(nèi)高 熔池深度 出鋼口直徑 爐底直徑 出鋼口襯磚外徑 爐底錐角 115176。從設(shè)計(jì)的開始到完成，老師都始終給予我細(xì)心的指導(dǎo)和不懈的支持。 喉口長度 喉口直徑 擴(kuò)張段長度 供氮強(qiáng)度 (min ⑥ 各機(jī)構(gòu)和各工藝操作間的電器聯(lián)鎖。有如下兩種類型： 遼寧科技學(xué)院課程畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 19 ① 單卷揚(yáng)型氧槍升降機(jī)構(gòu) ② 雙卷揚(yáng)型氧槍升降機(jī)構(gòu) 升降卷揚(yáng)機(jī)變速方式 有電動(dòng)機(jī)變速和爽電動(dòng)機(jī) 行星差動(dòng)減速器變速兩種。 應(yīng)具有安全連鎖裝置?！?) 1q qF? 1q —— 氧槍單位表面積上每小時(shí)吸收的熱量 ， 621 0 .9 8 3 1 0 / ( )q kJ m h? ? ? F—— 氧槍外層管的總表面積， m2 33F d l?? ? ?外 3 ?外 3 8 0 = 8 0 % 2 1 . 7 3 0 =lH??槍 ％ (m) 則 6 330 . 9 8 3 1 0 0 . 4 0 2 1 7 . 3 8 4 2 0 6 . 2 1 8 ( / )4 . 1 8 4 1 0 ( 4 5 2 0 )Vq m h?? ? ? ???? ? ?300(m3/h) 證明前面設(shè)計(jì)中選擇的冷卻水消耗量是足夠的，且也是合適的。 上述分析僅僅是從熱平衡角度 對 轉(zhuǎn)爐氧槍受熱機(jī)理進(jìn)行分析。爐壁溫度等于鋼水溫度。 ② 吹煉中、后期爐內(nèi)充滿著泡沫渣。又中心氧管外徑 mmd 2451 ?外 ， 中層套管外徑 d2 外 =335mm,則 環(huán)縫間隙流通 面積 ： 201 6 0 05 300 mVqAjjmw ???? 出水 通道面積為 ： 22 300 cmmVqAppmw ????? 所以，中層鋼管的內(nèi)徑： mmcmdAd j 28 528 )(4 2212 ??????? ?? 外 根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)熱軋無縫鋼管產(chǎn)品規(guī)格選取中層鋼管為 mmmm 25335 ?? 。收縮段的長度由作圖法確定， L1=91mm 轉(zhuǎn)爐氧槍槍身尺寸計(jì)算 氧槍槍身由三層無縫鋼管套裝而成，內(nèi)層管是氧氣通道，內(nèi)層管與中層管之間是冷卻水進(jìn)水通道，中層管與外層管之間是冷卻水出水通道。冶煉鋼種以碳素結(jié)構(gòu)鋼和低合金鋼為主。簡單計(jì)算氧流量則可用下式： 吹氧時(shí)間 出鋼量每噸鋼耗氧量氧流量 ?? m3/min 對于普通鐵水，每噸鋼耗氧量為 55～ 65m3/t，對于高磷鐵水，每噸鋼耗氧量為 60～ 69m3/t。 ① 靜載荷產(chǎn)生的應(yīng)力 ② 動(dòng)載荷產(chǎn)生的應(yīng)力 ③ 爐襯的膨脹應(yīng)力 ④ 熱應(yīng)力 ⑤ 其他應(yīng)力 爐殼材質(zhì) 根據(jù)爐殼的使用特點(diǎn)，要求爐殼使用的材質(zhì)應(yīng)具有在高溫時(shí)耐時(shí)效性、抗蠕變及良好的成型性和焊接性能，大型轉(zhuǎn)爐用低合金鋼，如 Q23 16Mn、 15MnTi、 14MnNb 等。煤炭磚采用天然菱鎂礦和天然鱗片石墨為原料，用改質(zhì)瀝青和酚醛樹脂做復(fù)合粘結(jié)。本設(shè)計(jì)采用了 0176。 d0=== ③ 爐帽高度 帽H 為了維護(hù)爐口的正常形狀，防止因磚襯蝕損而使其迅速擴(kuò)大，在爐口上部設(shè)有高度為 口H =300～ 400mm 的直線段。Fr=700 遼寧科技學(xué)院課程畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 4 1/ = 6 （ 700)=103（ m） =（ mm） 爐帽尺寸的確定 ① 爐帽傾角 ? 。轉(zhuǎn)爐爐容比主要與供氧強(qiáng)度有關(guān)，與爐容量關(guān)系不大。 書籍： [序號 ] 著者 .書寫 [M].編者 .版次（第一版應(yīng)省略） .出版地：出版者，出版年月：起止頁碼 論文集： [序號 ] 著者 .題名 [C].編者 . 論文集名，出版地：出版者，出版年月：起止頁碼 遼寧科技學(xué)院課程實(shí)踐 III 學(xué)位論文： [序號 ] 作者 .題名 [D].保存地：保存單位，年份 專利文獻(xiàn)： [序號 ] 專利所有者 .專利題名 [P].專利國別：專利號，發(fā)布日期 國際、國家標(biāo)準(zhǔn)： [序號 ] 標(biāo)準(zhǔn)代號，標(biāo)準(zhǔn)名稱 [S].出版地：出版者，出版年月 電子文獻(xiàn)： [序號 ] 作者 .電子文獻(xiàn)題名 [文獻(xiàn)類型 /載體類型 ].電子文獻(xiàn)的出版或可獲得地址，發(fā)表或更新日期 /引用日期 報(bào)紙 :［序號］作者 .文名 [N].報(bào)紙名稱，出版日期（版次） 四、進(jìn)度要求 序號 時(shí)間要求 應(yīng)完成的內(nèi)容（任務(wù)）提要 1 2020年 6月 25日－ 2020年 6月 27日 調(diào)研、搜集資料 2 2020年 6月 28日－ 2020年 6月 29日 論證、開題 3 2020年 6月 30日－ 2020年 7月 4日 設(shè)計(jì)計(jì)算 4 2020年 7月 5日－ 2020年 7月 9日 繪圖 5 2020年 7月 10