【正文】 212 92222 ??????? aa WMFR? Mpa 對于上橫梁 121 m a x1m a x1 ?? ??? IyM?Mpa 對于立柱 403 91 07 857 670 02 748 42 12 9222m a x2 ??????? nWMFR?Mpa 由于機(jī)架是軋機(jī)中最貴重和最重要的零件，同時對于板帶軋機(jī)來說，為提高軋制精度，需要有較高的機(jī)架剛度。上軋輥提升時接軸最大傾角為 39。根據(jù)有限元法計算和光彈實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，使用下列公式： 20 3260bSbbMK xj ?????? ??? () 式中 M — 萬向接軸傳遞的扭矩； 0b — 扁頭的總寬度； b — 扁頭一個分支的寬度； 鞍山科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計 第 34頁 S— 扁頭的厚度。轉(zhuǎn)動裝置的總傳動比 Hmnni? （ ） 式中 mn — 電動機(jī)滿載轉(zhuǎn)速； Hn — 工作輥轉(zhuǎn)速。 2 由 [4]圖 1021e 查得 1 1 0 02lim1lim ?? HH ?? Mpa 3 試選載荷系數(shù) ?tK 4 計算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩1151 nPT ?? () 數(shù)值代入式 得， 851 ?????T N 3 計算大、小齒輪的分度圓直徑 鞍山科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計 第 40頁 os 1634c os11 ???? ??nmZd mm os 16110c os22 ???? ??nmZd mm 4 計算齒輪寬度 4 4 5 ????? db d mm, 圓整后最后取4452 ?B mm, 4501 ?B mm。 幾何尺寸計算 1 中心距計算 ? ? ? ? 10c os2 11034c os2 21 ?? ???? ?? nmZZamm,將中心距圓整為 1170mm。 4 材料及熱處理方式 由 [4 ]表 101選得大小齒輪的材料均為 40Cr，并經(jīng)調(diào)質(zhì)及表面淬火，齒面硬度為 48～ 55HRC。 70?R mm 222102101 ?????????????????????bRbRK mm 接軸扁頭應(yīng)力計算 推薦公式： )34032900( 8 3 4 3 3 7 1 660)32( 60 220???? ?????? bSbb M K xj? Map ][ ?? ? Map 萬向接軸 強(qiáng)度符合要求。 ?j? Map ][ ???? nb?? Map 接軸扁頭應(yīng)力計算 實(shí)驗(yàn)表明，由月牙形滑塊作用在開式口扁頭上的負(fù)荷近似地按三角形分布。 通常 Dd ? 時，應(yīng)力公式為： 鞍山科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計 第 33頁 ? ? 3 ?? KDMj? () KdD DDMj ?????? ??? () 接軸的主要尺寸，可按比例確定。mm 鞍山科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計 第 30頁 2M 4040391078? N 閉式機(jī)架強(qiáng)度 計算 閉式機(jī)架強(qiáng)度計算基本假設(shè) 閉式機(jī)架強(qiáng)度計算基本假設(shè)： 1 機(jī)架載荷對稱； 2 忽略水平應(yīng)力，底腳不受力，視為無約束的自由框架； 3 機(jī)架結(jié)構(gòu)對稱并認(rèn)為上、下橫梁慣性矩相同； 4 機(jī)架轉(zhuǎn)角處絕對剛性。 fff ?? 222 ??? ?????? Nmm 同理可以求出軋輥輥身中點(diǎn)與軋件邊緣處的撓度差值 39。mm 將 ?kM N由于四輥軋機(jī)一般是工作輥傳動，因此，對支承輥只需計算輥身中部和輥頸斷面的彎曲應(yīng)力。mm ?HND nPM 9550? （ ） ?????? HDN nMPkw 考慮到以后冶金行業(yè)的發(fā)展，故近似選擇交流同步電動機(jī) 7000?NP kw。 根據(jù)工作輥的平衡條件， N 和 F 的大小為： ? ? PPN ??? ?? ?c os c os （ ） ? ?? ? PtgtgPF ???? ????c o s ? ???? ?? （ ） ? ? PPN ??? ?? ?c os c os ? N （ ） 鞍山科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計 第 16頁 022a rc s in 1010 ????? P TTP TT? （ ） 775475 5a rc s i n 2121 ??????? RR eRR e? （ ） 32222 osc osa rc s i n ????????? RmRm ????? （ ） ? ?? ????? ??? tgtgPF c o s （ ） P? ? ???? ?? ? ? 0 7 4 9 6 8 4 3 ?????? ? N 將計算得到的數(shù)值代入下式 （ ） 得 Rfm MMM ??? 2 （ ） 122 ?FNa ?? ? Nmm； RM — 支承輥對工作輥的支反力矩， N ?????? （ ） =?????????????? ???????? ???212 2 鞍山科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計 第 13頁 = ??k = ?? Mpa （ ） 將 ?39。39。 h? （壓下量） mm； ? （絕對壓下量）； m? （相對壓下量） 。而 maxb ＝ 16000 ?b mm，因此取 a =200 mm，則 180020216001 ???L mm。 滑塊式萬向接軸 ，由于潤滑不良，滑塊的磨損引起間隙增大是難免的，因此接軸的轉(zhuǎn)速受到限制，滑塊的壽命一般約為 2～ 3 個月，造成材料的浪費(fèi)，維修時間的延長，資金的消耗。 工作輥軸承型式的 選擇 由于滾動軸承摩擦系數(shù)小 、 工作可靠 、 拆裝方便，廣泛應(yīng)用于四輥軋機(jī)工作輥上。 聯(lián)軸節(jié)（器）的選擇 聯(lián)軸節(jié) 包括電機(jī)聯(lián)軸節(jié)和主聯(lián)軸節(jié)。 電機(jī)型式的選擇 因?yàn)?同步交流電機(jī)無需調(diào)速，價格便宜等特點(diǎn) ， 同時考慮 3R 粗軋機(jī)的特點(diǎn) 和總體經(jīng) 鞍山科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計 第 8頁 濟(jì)性考慮，所以選擇同步交流電機(jī)。這種型式的主傳動裝置，一般用于不可逆工作的軋機(jī)，也用于速度較低的四輥可逆式軋機(jī)。 1700mm 熱 軋 帶鋼連軋機(jī) 生產(chǎn)工藝過程 采用煉鋼廠連鑄車間提供的連鑄坯為原料，連鑄板坯經(jīng)檢查和清理后裝入加熱爐加熱，溫度加熱到 1200℃ ～ 1280℃ 后出爐，運(yùn)到大立輥和第一架粗軋機(jī) 進(jìn)行軋制側(cè)邊和軋制平板，并采用高壓水（ 120Mpa～ 150Mpa）清除氧化鐵皮，可逆軋機(jī)往復(fù)軋制三道次 鞍山科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計 第 6頁 后接著運(yùn)入 2R 和 3R 四輥萬能軋機(jī)各軋制一道次，經(jīng) 3R 粗軋機(jī)出口處的測厚 、 測寬儀及溫度測量裝置后，用切頭飛剪切頭，然后進(jìn)入精軋機(jī)組軋制，板帶鋼出最后一架精軋機(jī)后，經(jīng)過層流冷卻后，進(jìn)行熱帶鋼卷取，卷取成帶卷后打捆 、 卸卷，最后由運(yùn)輸鏈運(yùn)到板卷庫或冷卻車間。 1700mm 熱 軋 帶鋼連軋機(jī) 1700mm 熱 軋 帶鋼連軋機(jī)概況 1700mm 熱帶鋼連軋機(jī)有半連續(xù)式和四分之三連續(xù)式兩種布置?！?， 鞍山科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計 第 5頁 F1 設(shè)每側(cè) 177。寶鋼 2050mm 熱軋機(jī)精軋機(jī)組（ F1～ F7）全部是 CVC軋機(jī) 177。 我國現(xiàn)有及改造的熱帶鋼軋機(jī)采用的板形控制為以下 3 種方式： （ 1） 工作輥彎輥和軸向移動（竄輥）裝置（ WRB+WRS） 。太鋼1549mm 和梅鋼 1422mm 熱軋機(jī)技術(shù)改造后增設(shè)了保溫罩。 （ 3） 設(shè)有板坯定寬壓力機(jī)（ sizing press,簡稱 SP）可以減少連鑄板坯的寬度種類和增加連鑄板坯寬度，從而提高連鑄機(jī)產(chǎn)量和穩(wěn)定連鑄機(jī)生產(chǎn)，相應(yīng)可以提高板坯的 DHCR 比率。我國已經(jīng)投產(chǎn)的 2 套和即將投產(chǎn)的包鋼的一套薄板坯連鑄連軋機(jī)，采用的是全是德國 SMS公司研制開發(fā)的 CSP 技術(shù)及裝備。寶鋼 2050mm 主要生產(chǎn)工藝技術(shù)指標(biāo)相當(dāng)于我國第三代熱帶鋼軋機(jī)裝備水平。提高其軋制精度 和成品質(zhì)量來保證它能夠?yàn)?1700mm 精軋機(jī)組提供合格的坯料。連續(xù)軋制是將鋼坯軋成長帶鋼后再切成鋼板。已有的一套半連續(xù)式熱帶鋼連軋基本上是手動操作 、 人工設(shè)定的操作方式，軋機(jī)的主要生產(chǎn)工藝技術(shù)指標(biāo)相當(dāng)于我國第一代熱帶鋼軋機(jī)裝備水平。 寶鋼 1580mm 熱軋機(jī) 、 鞍鋼 1780mm 熱軋機(jī)采用和連鑄機(jī)直接連接布置和生產(chǎn)管理的連續(xù)生產(chǎn)線，緊湊型可逆式粗軋機(jī)組 、 板坯定寬壓力機(jī) 、 精軋機(jī)組板形控制交叉輥（ PC）軋機(jī) 、 精軋機(jī)全液壓 AGC 系統(tǒng) 、 全液壓卷取機(jī) 、 完善的計算機(jī)自動化控制和生產(chǎn)管理控制系統(tǒng)，這些都體現(xiàn)了 20 世紀(jì) 90 年代熱軋帶鋼軋機(jī)最先進(jìn)的技術(shù)裝備水平和一流的產(chǎn)品質(zhì)量控制水平。該生產(chǎn)線與 CSP 技術(shù)所不同的是板坯厚度為 90/70mm，采用 2架不可逆式粗軋機(jī)和 5架精 軋機(jī)，末架最高出口速度為 。 （ 5） 精軋機(jī)組后段的機(jī)架（ F4— F7） 設(shè)工作輥軸向移動裝置（ WRS） ,這對增加帶鋼同寬度的軋制量十分有利，對提高 DHCR 比率也有利。 鞍山科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計 第 4頁 4 精軋機(jī)組全液壓壓下及 AGC系統(tǒng) 在 20世紀(jì) 90年代投產(chǎn)的寶鋼 1580mm 及鞍鋼 1780mm熱軋機(jī)的精軋機(jī)組取消了電動機(jī)械壓下裝置，而采用液壓缸行程為 110～ 120mm 的全液壓壓下裝置和 AGC 系統(tǒng)。 太鋼 1594mm 熱軋機(jī) F1～ F6 軋機(jī)上增設(shè) WRB 每側(cè) +1600kN，及 F4～ F6 軋機(jī)上增設(shè)WRS177。 150mm， F2～ F7機(jī)架 WRB每側(cè)＋ 1600kN。 鞍鋼 1780mm熱軋機(jī)精軋機(jī) F2～ F4為 PCM，交叉角為 0186。第一架為二輥可逆式粗軋機(jī)，其前面有大立輥破鱗機(jī)，大立輥破鱗機(jī) 除了具有擠松氧化鐵皮的作用外，還起到軋制側(cè)邊和調(diào)節(jié)板坯寬度規(guī)格的作用。 1700mm 熱 軋 帶鋼連軋機(jī) 產(chǎn)品規(guī)格 1700mm 熱帶鋼連軋機(jī) 產(chǎn)品規(guī)格如下： 熱軋鋼卷：厚度 ～ 20mm、 寬度 750～ 1550mm、 鋼卷內(nèi)徑 800mm、 鋼卷外徑 1200～ 2021mm、 重卷 40t。 第三種型式的 軋鋼機(jī) ，電動機(jī)的運(yùn)動和力矩是通過主聯(lián)軸節(jié) 、 齒輪座 、 聯(lián)接軸而傳給軋輥。對于軋輥調(diào)整量較大 、 聯(lián)接軸傾角有時達(dá)到 8186。 機(jī)架的 結(jié)構(gòu) 選擇 機(jī)架的結(jié)構(gòu)決定于工作機(jī)座的型式。 支 承 輥軸承型式的選擇 鞍山科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計 第 9頁 液體摩擦軸承運(yùn)轉(zhuǎn)時，靠 壓力油楔支撐外載，承載能力很高，摩擦消耗很小，當(dāng)保持穩(wěn)定的液體摩擦?xí)r，摩擦系數(shù)僅為 ～ ，甚至更小，比滾動軸承的摩擦系數(shù)還小。 主傳動齒輪承載能力的改進(jìn) 原方案主傳動齒輪齒面點(diǎn)蝕嚴(yán)重，主要原因是當(dāng)時我國裝配制造業(yè)整體水平落后