【正文】 ) ① kM = kN b= 200 0a=4000 900400 圖 81 基礎(chǔ)受力及底面尺寸的確定 確定基底尺寸 該工程地質(zhì)條件理想化為粉質(zhì)粘土，承載力特征值 kPafk 200? ，忽略基礎(chǔ)寬度和深 度修正對地基承載力特征值的影響。 (２ )在第二組荷載作用下的沖切力 沖切力近似按最大地基凈反力 maxnP 計算，即取 maxnP =。m )( 022 hfMA ys ? =(? 106 )/(? 210? 1115)mm2 = 3M = 24/)2()( 2 cm aabbP ?? =? (21)2 ? (2? 4+)/= kNm 2/)(2/)( 221222112 lggllgM ?????? =[?（ +） 2 /2+（ ） ? ? ] kNm 20M? = kN 柱和屋架現(xiàn)場預(yù)制。 4. 為了方便連系梁與柱吊裝一樣。 2. 吊裝抗風(fēng)柱時，可同理計算得 ? ，為方便施工取 米，跨外開行。基于以上分析，將施工方案定位分件吊裝。 ② 牛腿吊裝驗算 牛腿配筋： 1 6 3 26 1 51 0 1 721 ????? sss AAA mm2 浙江理工大學(xué) 科技與藝術(shù)學(xué)院 本科畢業(yè) 設(shè)計（ 論文 ） 35 )( 0 ssyu ahAfM ????? =300? 1632 ? (56535) kN 某高校結(jié)構(gòu)實驗室設(shè)計與施工組織設(shè)計 34 柱的吊裝驗算 采用翻身吊，起吊時混凝土達到設(shè)計強度的 100%，計算簡圖如圖 92 所示。m 2sA =(? 106 )/(? 210? 715)mm2 =558mm2 選用 19? 10(? 10 200)，則 sA =1491mm2 ﹥ 1sA =1258 mm2 (２ )沿短邊方向地配筋計算 第三組荷載設(shè)計值作用下，均勻分布的地基凈反力 : ANP botnm /1? = 24/)2()( 22 cm aabbPM ??? =? ()2 ? (2? 4+)/24 kN1150p45075325450400300p ppnm ax n3n2 n1h0=1115h01=715570 某高校結(jié)構(gòu)實驗室設(shè)計與施工組織設(shè)計 30 b=2000a=4 0001000500500b4=1000bc=400a c=9001=1750a225900 875 2021A A1 245176。m kbotN1 =(+)kN= 第二組： kbotM2 =(? ? )= kN浙江理工大學(xué) 科技與藝術(shù)學(xué)院 本科畢業(yè) 設(shè)計（ 論文 ） 27 第 8 章 基礎(chǔ)設(shè)計 以 A 柱基礎(chǔ)為例， B 柱計算方法同 A 柱，采用混凝土 C20， HPB235 級鋼筋。 某高校結(jié)構(gòu)實驗室設(shè)計與施工組織設(shè)計 26 第 7 章 牛腿設(shè)計計算 牛腿高度驗算 選取 牛腿 截面尺寸 為 b=500 mm,h=600 mm， 1h =400 mm 則作用于牛腿頂部按短期荷載效應(yīng)組合計算的豎向力值為 GQvk GDF ?? // 3m a x ?? =( / +5 )kN= ?hkF Tmax,k= kN 0h =(60035)mm=565 mm 裂縫控制系數(shù) ?? ， vkF 作用點位于下柱截面內(nèi)， ? =0 ，則 按公式： )/()()/( 00 hbhfFF tkvkhk ?? ???? = ? ? ? 500 ? 565 / kN= kN vkF = 牛腿高 度滿足要求。 510 mm2, a=45mm, oh =50045=455mm 下柱Ⅱ Ⅱ 、 Ⅲ Ⅲ 截面 : zb =500mm,b=300mm,h=900,A=179。 Mmax 1a+[ 2a+3a+4a+5a] 1a+[2a+3a+4a+5a] 1a+[2a+3a+4a+5a] Nmin，相應(yīng)177。m) N (kN) V (kN) 恒載 1a － － 屋面活載 2a － 2 吊車豎向荷載 Dmax在 A柱 3a － 0 Dmin在 A柱 3b － 0 － － 吊車橫向水平荷載 一臺25/5t的吊車 4a 177。 每項組合，按一個目標 (如彎矩最大 )確定活荷載是否參與組合?；窘M合考慮兩類情況：由 活荷載效應(yīng)控制的組合和由恒荷載效應(yīng)控制的組合。 2179。 (－ )= kN =－ kN= (← ) =23.7 (→ ) B柱 179。 表 45 吊車豎向荷載下柱剪力的分配 計算項目 C3 M2 (kNm 牛腿截面上的彎距： M1+ VA Hu=+179。 屋面活載作用下的內(nèi)力分析 屋面活載下的內(nèi)力分析方法同屋蓋自重作用下的內(nèi)力分析。 對于柱 A 柱頂截面的彎距： M1= kN +179。下面計算時彎矩和剪力的符號按照下述規(guī)則：彎矩以順時針方向為正；剪力以使構(gòu)件產(chǎn)生順時針方向轉(zhuǎn)動趨勢為正；軸向力以壓為正。 屋脊高度 =柱頂高度 +屋架軸線高度 (屋脊處 )+上、下弦桿截面增加高度 +屋面板高度。 179。 (25+10) 179。 = P5作用位置同 P1。 6+= B 柱： P4B= P4的作用點離縱向定位軸線的距離為 750mm，見圖 31, 150750450150750450P A2P A4P B1P B3P A324000A BP A1P B4P B2 圖 31 荷載 作用點 屋面活荷載 計算 屋面活荷載取屋面均布活載和雪荷載兩者的較大值 A 柱： P5A=(24179。假定矩形截面的范圍為自牛腿頂面向下 1400mm及基礎(chǔ)頂面以上 1100mm。 = B 柱： P1B=179。 500 工字形 500179。 (1) 確定柱子各段高度 基底標高為 ，則柱總高 H=()=；上柱高度 Hu==；下柱高 Hl==。 24m跨的抗風(fēng)柱沿山墻等距離布置， 間距為 6m。梁高 1200mm，自重 kN。屋架端部的水平系桿用 GX1 表示；屋架中部的水平系桿用 GX2 表示。 （ 2）屋架及支撐 屋架型號根據(jù)屋面面荷載設(shè)計值、天窗類別、懸掛吊車情況及檐口形狀選定。 179。在落水管位置的天溝板需開洞，分左端開洞和右端開洞，分別用“ a”、“ b”表示。根據(jù)允許外加均布荷載設(shè)計值 ，中部選用YWB1 Ⅱ ,端部選用 YWB1 Ⅱ s ,其允許外加荷載 。當(dāng)屋架斜長不是屋面板寬 ，需要布置嵌板，嵌板查 92G410(二 )。 吊車軌頂至橋架頂面的高度 HB=，則 H= HA+ HB+ Hc=++=。 200mm的差值。 試驗室圍護墻厚 240，下部窗臺標高為 ，采用鋼窗。 某高校結(jié)構(gòu)試驗室設(shè)計與施工組織設(shè)計 2 第 2 章 結(jié)構(gòu)方案設(shè)計與構(gòu)件選型 結(jié)構(gòu)方案設(shè)計 試驗室平面設(shè)計 試驗室的平面設(shè)計包括確定柱網(wǎng)尺寸、排架柱與定位軸線的關(guān)系和設(shè)置變形縫。柱頂標高為 。 關(guān)鍵詞： 混凝土 結(jié)構(gòu)；排架結(jié)構(gòu)；牛腿；杯形基礎(chǔ)。 試驗室 的總長為 96 米， 一跨 跨度為 24 米， 選 用 6 米柱距， 采用不上人屋面 ， 總建筑面積約 2304平方米。 本人承諾在畢業(yè)設(shè)計（論文）選題和研究過程中沒有抄襲他人研究成果和偽造相關(guān)數(shù)據(jù)等行為，沒有請人代做。 基本雪壓 ，基本風(fēng)壓 。 4. Column design, Including the design of corbel?？拐鹪O(shè)防烈度為 6 度 ，不考慮積灰荷載。 由于吊車起重量大于 20t，采用非封閉結(jié)合，初步取聯(lián)系尺寸 D=150mm。 圖 21 給出了試驗室的柱網(wǎng)布置圖 浙江理工大學(xué)科技與藝術(shù)學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計 3 圖 21 柱網(wǎng)布置 試驗室剖面設(shè)計 剖面設(shè)計的內(nèi)容是確定試驗室的控制標高，包括牛腿頂標高、柱頂標高和圈梁的標高。 由工藝要求，軌頂標志高度為 。圈梁截面采用 500179。 179。 ②天溝板 當(dāng)屋面采用有組織排水時，需要布置天溝。 外天溝荷載 : 焦渣砼找坡層 179。 10179。 屋面荷 載： 某高校結(jié)構(gòu)實驗室設(shè)計與施工組織設(shè)計 6 屋面板穿來的荷載 屋面板自重 179。本工程不需設(shè)縱向水平支撐。 縱墻中間選用 JL3，縱墻邊跨選用 JL15；山墻 6m柱距選用 JL14。下柱高度從牛腿頂算至基礎(chǔ)頂面，持力層 (基底標高 )確定后，還需要預(yù)估基礎(chǔ)高度。 3) 計算柱截面幾何特征 各柱截面的幾何特征見表 23，圖 24 給出了計算簡圖。 浙江理工大學(xué)科技與藝術(shù)學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計 9 第 3 章 荷載計算 恒 荷 載 計算 恒載包括屋蓋自重、上柱自重、下柱自重、吊車梁及軌道自重。 6+179。 ()+179。 6179。 Dmax、 Dmin的影響線見圖 33。 D max某高校結(jié)構(gòu)實驗室設(shè)計與施工組織設(shè)計 12 D min 圖 53 吊車荷載影響線 風(fēng)荷載 計算 該地區(qū)基本風(fēng)壓 W0= kN /m2，地面粗糙度為 B 類。 179。 179。 屋蓋自重對上柱截面形心產(chǎn)生的偏心力矩為： M1A=179。m 偏心力矩作用下，各柱的彎距和剪力用剪力分配法計算。m 牛腿截面下的彎距： M2+M1=+= kNm) M2 (kNm 柱底截面彎距： M1+M2+ VA H =－ 2+179。= (→ ) (→ ) Dmin作用于 A柱 A柱 179。m) b）剪力圖 (kN) 圖 47 A 柱內(nèi)力 吊車水平荷載作用下的內(nèi)力分析 吊車水平荷載下有兩種情況，每種情況的荷載可以反向，如圖 48 所 示。m B 圖 49 吊車水平荷載下柱的 剪 力 (kN) 24 .84 24. 8466 .2466. 24A B 圖 410 吊車水平荷載下 柱的 彎矩 (kN 2179。m 柱底剪力： FW + VA+qh= kN 同理當(dāng)為作風(fēng)時候： 柱頂截面的彎距： M1=－ kN 此時恒載分項系數(shù)取 。軸力不變時，彎矩越大越不利。 0 177。 =； 下柱： ll==179。 故 II截面以 M=， N= Ⅲ－Ⅲ截面 ： M= ， N= Ⅱ Ⅱ 同 Ⅲ Ⅲ 截面配筋 。 600=600m ㎡ ，其中 a 取 =150mm. 所以 根據(jù)最小配筋率確定縱筋的面積 選用 ，取 4Ф 14， As=615mm2，另選 2Ф 12作為錨筋焊在牛腿頂面與吊車梁連接的鋼板下。m ② kM = kN (1)初定基底尺寸 按軸心受壓 maxN 對應(yīng)的軸向力標準值 kbotN1 估算基礎(chǔ)底面尺寸 A，則 ????? df NA ma kbot?m2 = m2 浙江理工大學(xué) 科技與藝術(shù)學(xué)院 本科畢業(yè) 設(shè)計（ 論文 ） 29 考慮彎矩作用，按以上值適當(dāng)擴大，取 A = ab = 4 ? 2 m2 =8 m2 相應(yīng)地 6161 2 ?? baW ?42 ? 2 m3 = m3 故基礎(chǔ)自重和基礎(chǔ)上的土重標準值為 abdG mk ?? =20 ? 4? 2 ? kN = 264kN (２ )驗算 6/ae? 的條件 )/( 22 kkbotkbot GNMe ?? = / (+264) m= m 6/a =4 m/ 6= m 滿足要求。由于基礎(chǔ)寬度 b= m， 小于沖切錐體底邊寬 ( 2)2/ 011 ?? hb =(+)?