【正文】 ................. 72 . 荷載計算 .............................................................. 72 4 . 內力分析 .............................................................. 72 . 截面選擇 .............................................................. 73 . 強度驗算 .............................................................. 73 . 穩(wěn)定性驗算 ........................................................... 73 . 撓度驗算 .............................................................. 74 17. 節(jié)點設計 ...................................................................... 75 . 梁柱節(jié)點 .............................................................. 75 . 梁梁節(jié)點 .............................................................. 78 . 柱腳節(jié)點 .............................................................. 80 . 錨栓設計 .............................................................. 82 . 抗剪鍵的設置 ....................................................... 83 18. 基礎設計 ...................................................................... 83 . 基礎的選擇 ........................................................... 83 . 基礎埋深 .............................................................. 84 . 基礎尺寸的確定 ................................................... 84 致 謝 ......................................................................... 92 參 考 文 獻 ................................................................. 93 附錄 1 PKPM 結構計算匯總 .............................................. 94 附錄 2 施工圖圖紙 ............................................................ 129 1 AKE 帝國集團輕鋼廠房設計 學 生： *** 指導老師： *** **大學 *****學院 摘 要 ： 本設計工程為廣州地區(qū)一 120 米雙跨鋼結構，各跨設一臺吊車，主要依據《鋼結構設計規(guī)范》 GB50017－ 2021 和《門式剛 架輕型房屋鋼結構技術規(guī)程》 CECS 102:2021等國家規(guī)范，綜合考慮設計工程的規(guī)模、跨度、高度及用途，依據“適用、經濟、在可能條件下注意美觀”的原則，對各組成部分的選型、選材、連接和經濟性作了比較，最終選用單層門式鋼架的結構形式。 除了文中特別加以標注引用的內容外，本論文不包含任何其他個人或集體已經發(fā)表或撰寫的成果作品。 不保密□。參照工程應用實例，廠房平面布置為雙跨矩形平面。 4 3. 室內外高差的確定 為考慮到運輸工具進出廠房的便利及防止雨水侵入室內，取廠房室內外高差為200mm。 立面上，采用底部為 1100mm 高的磚砌體，表面以水泥砂漿抹面。具體構造如下圖。兩端設上柱支撐，中間設上下柱支撐。 11. 荷載計算 不考慮地震作用時，作用在屋頂上的荷載包括結構自重、屋面永久荷載、屋面活荷載及風荷載，各荷載的標準值分別如下（結構自重由程序自動計算，并參與相應的組合）： 屋面永久荷載 Gk ： (屋面板 ，隔熱層 ，檁條，屋面支撐 ，設備管線 )； 屋面活荷載 Qik ： kN/m2 ； 基本風壓 w0 ： kN/m2 ； 作用在剛架斜梁上的永久荷載 DL（不包含自重）為： 標準值 1cos? 6=設計值 = kN/m 依據荷載規(guī)范，不考慮雪荷載則作用在剛架斜梁上的活荷載 LL 為： 標準值 6= 10 設計值 =端跨剛架的受載面積為中跨的 1/2，因此在整體分析時，作用在端跨的實際荷載為中跨的一半。 圖 風荷載體型系數及分區(qū)圖 左風荷載作用時，中間區(qū)剛架的風荷載標準值為： i 中間區(qū)系數 荷載標準值 bwμμq zsik 0? （ kN/m）（ b 為開間尺寸） 1 + 1wkq = 1 6=+ 2 2wkq = 1 () 6= 3 3wkq = 1 () 6= 4 4wkq = 1 () 6= 5 5wkq = 1 () 6= 6 6wkq = 1 () 6= 7 7wkq = 1 () 6= 左風荷載作用時，端區(qū)剛架的風荷載標準值為： 12 i 端區(qū)系數 荷載標準值 ?????? ????? Zbq sssik 2)(21 120z ????? （ kN/m）（ b 為開間尺寸） 1E + 1wkq = 6+() = 2E 2wkq =() 6+[()] = 3E 3wkq =() 6+[()] = 4E 4wkq =（ ） 6+[()] = 5E 5wkq =（ ） 6+[()] = 6E 6wkq =（ ） 6+[()] = 7E 7wkq =（ ） 6+[()] = 右風荷 載作用時，中間區(qū)剛架的風荷載標準值為： i 中間區(qū)系數 荷載標準值 bwμμq zsik 0? （ kN/m）（ b 為開間尺寸） 7 + 7wkq = 1 6=+ 6 6wkq = 1 () 6= 5 5wkq = 1 () 6= 4 4wkq = 1 () 6= 3 3wkq = 1 (1) 6= 2 2wkq = 1 () 6= 1 1wkq = 1 () 6= 右風荷 載作用時，端區(qū)剛架的風荷載標準值為： 13 i 端區(qū)系數 荷載標準值 ?????? ????? Zbq sssik 2)(21 120z ????? （ kN/m）（ b 為開間尺寸） 7E + 7wkq = 6+[] = 6E 6wkq =() 6+[()] = 5E 5wkq =() 6+[()] = 4E 4wkq =() 6+[()] = 3E 3wkq =() 6+[()] = 2E 2wkq =() 6+[()] = 1E 1wkq =() 6+() = . 各吊車工況下的牛腿的最大反力 （ 1）兩臺吊車時最大輪壓作用下牛腿的最大反力： 2 , m a x m a x 9 2 ( 0 .5 2 7 1 0 .7 8 0 .3 0 7 ) 2 4 0 .4 9kiD P y k N? ? ? ? ? ? ? ?? （ 2）兩臺吊車時最小輪壓作用下牛腿的最大反力： 2 , m in m in 4 1 ( 0 .5 2 7 1 0 .7 8 0 .3 0 7 ) 1 0 7 .1 7kiD P y k N? ? ? ? ? ? ? ?? （ 3）一臺吊車時橫向荷載作用下牛腿最大反力： 2 , m a x 2 .1 4 ( 0 .5 2 7 1 0 .7 8 0 .3 0 7 ) 5 .5 9k k iT H y k N? ? ? ? ? ? ? ?? （ 4）一臺吊車時最大輪壓作用下牛腿的最大反力： 1 , m a x m a x 9 2 ( 0 .5 2 7 1 ) 1 4 0 .4 8kiD P y k N? ? ? ? ? ?? （ 5）一臺吊車時最小輪壓作 用下牛腿的最大反力： 1 , m in m in 4 1 ( 0 .5 2 7 1 ) 6 2 .6 1kiD P y k N? ? ? ? ? ?? 14 （ 6）一臺吊車時橫向荷載作用下牛腿的最大反力： 1 , m a x 2 .1 4 ( 0 .5 2 7 1 ) 3 .2 7k k iT H y k N? ? ? ? ? ?? . 吊車對結構最不利荷載計算 ① 最大輪壓作用于 A 柱列 A 柱列所受豎向力及彎矩 , m a x 2 4 0 .4 9kkF P k N?? ， 240 .49 5 180 .37kkM F e k N m? ? ? ? ? ? B 柱列所受豎向力及彎矩 , m in 1 0 7 .1 7kkF D k N?? ， 107 .17 5 80. 38kkM F e k N m? ? ? ? ? ? ② 最大輪壓作用于 B 柱列 A 柱列所受豎向力 及彎矩 , m in 1 0 7 .1 7kkF P k N?? ， 107 .17 5 80. 38kkM F e k N m? ? ? ? ? ? B 柱列所受豎向力及彎矩 , m a x 2 4 0 .4 9kkF P k N?? ， 240 .49 5 180 .37kkM F e k N m? ? ? ? ? ? ③ 橫向荷載作用于 AB 跨 T kN?? 由于門式剛架結構的自重較輕，地震作用產生的荷載效應一般較小。吊車梁兩端設計為鉸接， L=6m。 取支座加勁肋為 2 90 10mm?? ，布置如下圖： 23 圖 支座加勁肋計算簡圖 則支座加勁肋的端面承受壓應力為： 3 22m a x 2 0 8 . 3 1 1 0 1 7 3 . 6 0 / 3 2 5 /2 ( 9 0 3 0 ) 1 0c e c eceR N m m f N m mA? ?? ? ? ? ?? ? ? 23 3 4 440( 40 10 12 0) 8 2 90 10 31 601110 ( 2 90 8 ) ( 40 12 0) 8 55 4. 41 1012 1255 4. 41 1041 .93160618 14 .7 541 .9zzzzzA m mI m mIi m mAhi?? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ??? ? ?? ? ? 屬于 b 類截面，查表得 ?? ，則支座加勁肋在腹板平面 外的穩(wěn)定性： 3 22m a x 2 0 8 . 3 1 1 0 6 7 . 0 3 / 2 1 5 /0 . 9 8 3 5 3 1 6 0R N m m f N m mA? ? ?? ? ? ? ??? 滿足要求。