【正文】 0 剪力 (kN) 366 1710 彎距 (kN m) 26600 3130 11 剪力 (kN) 3080 1770 彎距 (kN m) 1350 25700 11 11 剪力 (kN) 4170 2320 彎距 (kN。 承載能 力極限狀態(tài)效應(yīng)組合 公路橋涵結(jié)構(gòu)按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計時，應(yīng)采用以下兩種作用效應(yīng)組合：基本組合和偶然組合，由于本設(shè)計不考慮偶然作用的影響，故只采用基本組合。 在橋梁博士中輸入單元信息及施工信息以后，使用信息里面對活荷載進行描述，輸入上面計算的荷載分布系數(shù)，通過橋博計算得到活載內(nèi)力。 圖 21 施工階段彎矩圖 （ 單位 :kN m） 圖 22 使用階段恒載彎矩圖 （ 單位 : kN m） 圖 23 恒載彎矩包絡(luò)圖 （ 單位 : kN m） 15 圖 24 恒載剪力圖 （ 單位 ： kN） 活載內(nèi)力計算 活載內(nèi)力計算為基本可變荷載 (公路 I級 )在橋梁使用階段所產(chǎn)生的結(jié)構(gòu)內(nèi)力。 毛截面幾何特性計算 毛截面面積 毛截面尺寸見圖 273100? ??????? ）（空心 266100731002180350224025152cmA? ????????? ）（實心 毛截面 幾何特性 全截面對 頂板 板高處的靜矩 ，計算結(jié)果見下表： 表 14 毛截面幾何特性 分塊號 分塊面積 Ai(cm2) Yi (cm) Si=Ai*Yi (cm3) (YsYi) (cm) Ix=Ai(YsYi)2 (cm4) Ii(cm4) 1 2? 240? 15=7200 54000 31744512 2? 240? 153/12=135000 2 25? 240=6000 140000 15362160 2? 240? 253/36= 3 2? 180? 45=16200 90 145800 4199202 2? 45? 1803/12=43740000 4 2? ? 22=12430 11 136730 2**223/12= 5 2? ? 20=11300 170 1921000 104357873 2**203/12= 6 2? 60? 20=2400 68800 4903296 4? 60? 203/36= 7 2? 50? 25=2500 379250 15132100 4? 50? 253/36= 8 180? 45=8100 90 729000 2099601 45? 1803/12=21870000 合計 Ai? = 66130 Ys= SiAi?? = Si? = 4886660 / Ix? = Ii? = 293910425 12 具體分塊信息見下圖所示 : 圖 14 截面分塊示意圖 13 2 荷載內(nèi)力計算 恒載 內(nèi)力 計算 計算按全橋?qū)掃M行。由于箱形截面的抗扭剛度很大，一般可以比其它截面的橋梁少設(shè)置橫隔梁，甚至不設(shè)置中間橫隔梁而只在支座處設(shè)置支承橫隔梁。底板在支點處設(shè)計為實心箱型截面 ,在跨中厚 20cm， 頂板厚 22cm。當建筑高度不受限制時，增大梁高往往是較經(jīng)濟的方案，因為增大梁高只是增加腹板高度，而混凝土用量增加不多，卻能顯著節(jié)省預(yù)應(yīng)力鋼束用量。此外，箱形截面這種閉合薄壁截面抗扭剛度很大，對于彎橋和采用懸臂施工的橋梁尤為有利；同時，因其都具有較大的面積，所以能夠有效地抵抗正負彎矩，并滿足配筋要求；箱形截面具有良好的動力特性；再者它收縮變形數(shù)值較小，因而也受到了人們的重視。由于跨徑不大， 梁的各截面內(nèi)力差異不大，可采用構(gòu)造措施予以調(diào)節(jié)。對于橋孔分跨，往往要受到如下因素的影響：橋址地形、地質(zhì)與水文條件，通航要求以及墩臺、基礎(chǔ)及支座構(gòu)造，力學(xué)要求，美學(xué)要求等。 5 表 11 錨具 尺寸表 錨具型號 錨墊板寸 mm 波紋管徑 外 /內(nèi) mm 螺旋筋 圈徑 mm 圈數(shù) 千斤頂 型號 錨具最小布 置間距 mm YM155 180 62/55 170 4 Ycw100 200 YM157 200 77/70 240 6 Ycw150 230 YM159 230 87/80 270 6 Ycw250 260 VM1512 270 97/90 330 7 Ycw250 290 YM1519 320 107/100 400 8 Ycw400 420 YM1527 370 127/120 470 8 Ycw650 490 YM155 165 67/60 170 5 YDC1500 210 YM157 190 77/70 190 5 YDC1500 230 YM159 215 87/80 210 6 YDC2021 270 YM1512 250 92/85 250 6 YDC2500 320 YM1515 290 102/95 320 6 YDC3200 370 YM1517 300 107/100 340 7 YDC4200 400 YM1519 300 107/100 350 7 YDC4200 420 YM1524 320 117/110 400 7 YDC5200 460 橋面鋪裝 橋面鋪裝采用 10cm 瀝青混凝土， 與黃埔大橋引橋一致 。 鋼筋 預(yù)應(yīng)力鋼絞線采用 fpk=1860MPa、 符合 ASTM４ 16— 2021 的規(guī)定，單根鋼絞線直徑 φ ，截面面積Ａ＝ 140mm2，彈性模量 Ep=。頂板、底板、腹板厚度均 不 變。目前，各國都以每平方米橋面的三材（混凝土、預(yù)應(yīng)力鋼筋、普通鋼筋）用量與每平方米橋面造價來表示預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁的技術(shù)經(jīng)濟指針。因此有人將兩種結(jié)構(gòu)結(jié)合起 2 來，形成一種連續(xù) — 剛構(gòu)體系。但是，在橋梁結(jié)構(gòu)中，隨著預(yù)應(yīng)力理論的不斷成熟和實踐的不斷發(fā)展，預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁 結(jié)構(gòu)的運用必將越來越廣泛。 為了解決這些問題，預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)應(yīng)運而生，所謂預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)，就是在結(jié)構(gòu)承擔荷載之前，預(yù)先對混凝土施加壓力。 第一部分 進行上部結(jié)構(gòu)的計算。本人授權(quán)省級優(yōu)秀學(xué)士論文評選機構(gòu)將本學(xué)位論文的全部或部分內(nèi)容編入有關(guān)數(shù)據(jù)進行檢索，可以采用影印、縮印或掃描等復(fù)制手段保存和匯編本學(xué)位論文。 作者簽名： 年 月 日 學(xué)位論文版權(quán)使用授權(quán)書 本學(xué)位論文作者完全了解學(xué)校有關(guān)保障、使用學(xué)位論文的規(guī)定，同意學(xué)校保留并向有關(guān)學(xué)位論文管理部門或機構(gòu)送交論文的復(fù)印件和電子版，允許論文被查閱和借閱。施工方法選為滿堂支架就地澆筑施工 。本章簡介其發(fā)展： 由于普通鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)存在不少缺點：如過早地出現(xiàn)裂縫，使其不能有效地采用高強度材料，結(jié)構(gòu)自重必然大，從而使其跨越能力差，并且使得材料利用率低。 雖然預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁的發(fā)展還不到 80 年。 然而，當跨度很大時，連續(xù)梁所 需 的巨型支座無論是在設(shè)計制造方面，還是在養(yǎng)護方面都成為一個難題；而 T 型剛構(gòu)在這方面具有無支座的優(yōu)點。 另外，在設(shè)計預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁橋時，技術(shù)經(jīng)濟指針也是一個很關(guān)鍵的因素，它是設(shè)計方案合理性與經(jīng)濟性的標志。梁體采用單箱 雙 室箱型截面，全梁共分 40 個單元一般單元長度分為 ，以控制截面作為分界點 。 主要技術(shù)標準 標準 跨徑： 4? 28 m 橋面凈 空 ： 12m 主梁全長： 112m 主要材料 混凝土 預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁 采用 C50 混凝土， 橋墩及承臺混凝土采用 C30 混凝土，樁基混凝土采用 C25 水下混凝土， 孔道壓漿 C40 水泥砂漿 。建議鋼絞線規(guī)格采用 7Φ 5，以下為常用錨具尺寸供設(shè)計時選用。 橋孔分跨 連續(xù)梁橋有做成三跨或者四跨一聯(lián)的，也有做成多跨一聯(lián)的，但一般不超過六跨。采用等截面布置使橋梁構(gòu)造簡單，施工迅速。箱形截面就是這樣的一種截面。 梁高 根據(jù)經(jīng)驗確定，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的中支點主梁高度與其跨徑之比通常在1/151/25之間，而跨中梁高與主跨之比一般為 1/40— 1/50 之間。 本設(shè)計中采用雙面配筋，且底板由支點處以拋物線的形式向 跨中變化。 2. 橫隔梁 橫隔梁可以增強橋梁的整體性和良好的橫向分布，同時還可以限制畸變；支承處的橫隔梁還起著承擔和分布支承反力的作用。具體如下圖所示： 圖 13 單元劃分 表 12 節(jié)點號與截面號對應(yīng)關(guān)系 節(jié)點號 2 3 4 5 6 7 8 9 截面 A L1/8 L1/4 3L1/8 L1/2 5L1/8 3L1/4 7L1/8 節(jié)點號 11 13 14 15 16 17 18 19 截面 B L/8 L/4 3L/8 L/2 5L/8 3L/4 7L/8 表 13 節(jié)點坐標表 節(jié)點號 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 坐標 56 28 節(jié)點號 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 坐標 21 14 7 0 節(jié)點號 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 坐標 7 14 21 28 節(jié)點號 34 35 36 37 38 39 40 41 坐標 56 11 主梁施工方法 主梁施工方法 ： 主梁采用 滿堂支架法 施工 ， 箱梁均采用滿堂支架、泵送現(xiàn)澆砼施工 。本設(shè)計采用 滿堂支架 法 ,二期恒載 (又稱后期恒載 )集度 為 :Q2 =根據(jù)單元劃分、各單元（節(jié)點）幾何特性及相應(yīng)的恒載集度，可方便地求出一期恒載內(nèi)力和一、二期恒載內(nèi)力，其中恒載彎矩分別如下圖所示，剪力將在以后的內(nèi)力組合一并給 出。 1號梁的活載橫向分布系數(shù)分別計算如下： 汽車荷載 1 2 3 4 5 6 7 811 ()221 0. 86 6 ( 7. 61 7. 26 4. 5 2. 7 1. 4 0. 4 1. 7 3. 5 ) 1. 36 32 0. 16 7c q q q q q q q q q qm ? ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ?? 求得 1號梁的各種荷載橫向分布系數(shù)以后，就可得到各類荷載分布至該梁的最大荷載值。 4 多個偶然作用不同時參與組合。 此外，對于正常使用極限狀態(tài)還應(yīng)考慮作用標準效應(yīng)組合，現(xiàn)將正常使用極限狀態(tài)下控制截面的效應(yīng)組合值列于下表中。 表 25 承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力組合Ⅰ（一） 1 1 剪力 (kN) 0 1370 彎距 (kN m) 0 0 2 剪力 (kN) 1510 彎距 (kN m) 605 2 2 剪力 (kN) 4660 1960 彎距 (kN m) 3 剪力 (kN) 975 3280 彎距 (kN m) 10600 14900 3 3 剪力 (kN) 3280 975 彎距 (kN m) 14900 10600 4 剪力 (kN) 102 2210 彎距 (kN m) 17900 25200 4 4 剪力 (kN) 2210 131 彎距 (kN m) 25200 17500 5 剪力 (kN) 753 1180 彎距 (kN m) 21600 31500 5 5 剪力 (kN) 1170 753 彎距 (kN m) 31400 21600 6 剪力 (kN) 1770 282 彎距 (kN m) 24600 31700 26 續(xù)表 25 6 6 剪力 (kN) 292 1770 彎距 (kN m) 31800 24600 7 剪力 (kN) 2810 562 彎距 (kN m) 21400 31300 7 7 剪力 (kN)