【正文】 等等 。 一個 用速度節(jié)點 的方法 進行 空白的最優(yōu)形狀設計 是由 宋 和 沈 [9]提出的 。 通過 方法 計算出工藝參數(shù)的最佳值 。因此， 在 主要 工藝參數(shù) 內 ，如初始毛坯形狀， 壓 邊力， 拉延阻力 ， 同時 在 沖壓 過 程 由于 缺乏研究 這個問題 的基礎 上， 它是值得研究的 。 可行的成形性圖 表示 的 無缺陷 的 安全區(qū)最終確定 了工藝參數(shù) 的所有組合。 板料 的 最佳形狀，可能會在超過了壓力的實際工業(yè)條件下或附加的拉延力 情況下 被 改變。 為了 要確定切實可行的 板料形狀， 方程 （ 1） 中得出的 初始 板料 輪廓 被 一個統(tǒng)一的沿 輪廓 法線方向的距離 所抵消 。通過分析 以 成 形 極限圖（ FLD）為 基礎 的變形成分定義這個值 。有限元仿真和實驗設計（ DOE） ，以及人工神經(jīng)網(wǎng)絡應用到 可行的成形性 圖 描述中去 。 （五） 按給定的 壓力 條件 ， 使用從步驟（四）獲得 的 毛坯形狀 在 板料 最大的邊力的最大偏移距離內 進行有限元仿真。 圖 4 確定可行的成形性圖 的示意程序 圖 5汽車懸架支持板 在實際 的 沖壓 過程中， 絕 大多 數(shù) 缺陷是通過增加或減少 薄 板 壓 緊 力控制的 。 圖 6 懸架 的構造及 剖面圖 圖 7 懸架件沖壓的 有限元建模 懸架 的 有限元仿真 沖壓 見 圖 7。橢圓的長軸和短軸被實時測量，然后通過 阿斯米斯軟件計算長短軸的應變。如圖 9a 所示， 變形輪廓 有 一些偏離 目標 輪廓。 通過方程 （ 7） 和 （ 8），在 有限元仿真 和熒光檢測器的 基礎上計算出 特征值 ，計算結果列于 表 3 的 第 4和第 5 行 。 表 2 懸架沖壓的工藝參數(shù)標準 變量 等級 壓邊力（噸） 坯料 偏移距離（毫米） 1 20 0 2 30 10 3 40 20 4 50 30 表 3 懸架沖壓的有限元仿真結果 試用號 工藝參數(shù) 有限元仿真 壓邊力 坯料 偏移距離 斷裂（ Ff） 皺紋 （ Fw ） 試用號 工藝參數(shù) 有限元仿真 壓邊力 坯料 偏移距離 斷裂（ Ff） 皺紋 （ Fw ） 1 1 1 2 1 2 3 1 3 4 1 4 5 2 1 6 2 2 7 2 3 8 2 4 9 3 1 10 3 2 11 3 3 12 3 4 13 4 1 14 4 2 15 4 3 16 4 4 表 4 懸架沖壓 斷裂特性 的方差分析表 參數(shù) 平方和 自由 度 均方 F 比率 壓邊力 3 a 坯料 偏移距離 3 錯誤 9 總計 15 a表示至少 90%的準確度 表 5 懸架沖壓 皺紋 特性的方差分析表 參數(shù) 平方和 自由度 均方 F 比率 壓邊力 3 a 空白偏移距離 3 a 錯誤 9 總計 15 a表示 至少 99％的 準確 度 圖 11 指 出可行的成形性圖 由 上述 程序確定 。 圖 12 駕駛室 的結構和 剖面圖 圖 13 輪罩 沖壓的 有限元建模 表 6 斯佩克 的物理 性能 特性 值 特性 值 板料厚度， 噸 （毫米） 屈服強度， YS（兆帕） 拉伸強度的 TS（兆帕） 剛度系數(shù) ， K（兆帕） 加工硬化系數(shù)， 241。在 該 有限元仿真 中 ， 坯料 壓邊力和摩擦系數(shù) 分別 假定為 40噸和 。 圖 16 輪罩 有限元分析 （壓邊力： 70噸， 坯料 偏移距離： 30毫米） 坯料 壓邊力， 偏移距離， 以及拉延筋形狀 被認為是 駕駛室沖壓的工藝參數(shù)。 坯料壓邊力和 拉延筋 高度 (BHFH) 與半徑之間的 相互作用被 考慮在內 是因為壓邊 和拉延筋的變化有關 。原因是過度拉伸應力發(fā)生在 坯料 的 邊緣 。安全區(qū)域的 有限元仿真和 實驗結果定量比較 顯示在 圖 22 和 圖 23。 在實際過程中，這些 錯誤可能是發(fā)生在 可行的 成形性圖 安全區(qū) 與 皺紋斷裂區(qū)的 交界處 。它的設計方法仍然是今后 的 工作。從有限元仿真和實驗結果的比較表明，通過可行的成形性圖的 沖壓 流程設計 是很有效的 ， 適合于 給定條件的 實際 沖壓 流程設計 ，如 沖壓能力 ，工具磨損，修整寬度等應 考慮 的因素 。 Artificial neural work。 [18] 阿拉米斯和 ARGUS 商業(yè)軟件 [19] ， . 鄧肯 ， ， 巴特沃思 海涅曼 《 機械金屬板材成形 （ 第二版 ）》 2021 年 英文原文 ： Application of a feasible formability diagram for the effective design in stamping processes of automotive panels DaeCheol Ko a , SeungHoon Cha b , SangKon Lee c , ChanJoo Lee b and ByungMin Kim d , a ILIC, Pusan National University, 30 JangjeonDong, KumjeongGu, Busan 609735, South Korea b Precision Manufacturing Systems Division, Pusan National University, 30 JangjeonDong, KumjeongGu, Busan 609735, South Korea c PNUIFAM, Joint Research Center, Pusan National University, 30 JangjeonDong, KumjeongGu, Busan 609735, South Korea d School of Mechanical Engineering, Pusan National University, 30 JangjeonDong, KumjeongGu, Busan 609735, South Korea Abstract The objective of this study is to propose a method of process design that uses a feasible formability diagram, which denotes the safe region without fracture and wrinkle, for the effective and rapid design of stamping processes. To determine the feasible formability diagram, FEanalyses have been performed for binations of process variables that correspond to the orthogonal array of design of experiments. Subsequently, the characteristic values for fracture and wrinkle have been estimated from the results of FEanalyses on the basis of the forming limit diagram. The characteristic values for all binations within a whole range of process variables have been predicted through the training of an artificial neural work. The feasible formability diagram has been finally determined for all binations of process variables. The stamping processes of automotive panels to support suspension module, such as the turret suspension and the wheel house, have been taken as examples to verify the effectiveness of process design through feasible formability diagram. A parison of the FEsimulation results with the experimental results reveals that the design of stamping processes through feasible formability diagram is efficient and suitable for actual processes. Keywords: Stamping process。該 可行的成形性圖 被主要工藝參數(shù) ，如初始 坯料 形狀，壓邊力，拉延筋的形狀 同時考慮 ，這些都與 沖壓 過程 有關。 對于柔軟薄板 它也有可 能在 頸縮 區(qū)或者之前確定 的。這是重要的結論，特別是 對于實際的 沖壓 流程 設計，其中的 張力 受制于坯料尺寸 ，壓邊力和拉延筋的形狀。 圖 18和 圖 19 顯示的初始 坯料，以及懸架和 輪罩 的 上下 實驗 沖 模 ?？尚械某尚涡詧D可在 神經(jīng)網(wǎng)絡 培訓 結果 的基礎上確定，如 圖 17。 OA表中 每個組合 的有限元被 執(zhí)行。 在圖 16a中可以看出 拉延筋被用來 提供 給坯料 一個附加約束力 ，因為 由于嚴重扭曲坯料 元素在 邊緣 皺紋。其結果繪制 在 圖14中。 輪罩 的結構 和剖面圖 見 圖 12。 表 3的 特征值作為訓練 數(shù)據(jù)應用到神經(jīng)網(wǎng)絡 中 。 因此， 工藝參數(shù) ，如壓邊力和 坯料偏移距離 ，應選擇適當，以避免 懸架在 沖壓 過程中 破裂 。 在最終產品的輪廓上 目標輪廓被定義為一個統(tǒng)一修剪寬度 為 30毫米 的外形 。 蘭克福德價值 ? ? 0 =， ? 45 =， ? 90 = 摩擦系數(shù) μ 壓邊力 BHF（噸） 30 為了 要確定 APFH440 的 熒光檢測 ，將 25200 毫米， 50 200 毫米， 75 200毫米， 100 200 毫米， 125 200 毫米， 150 200毫米， 175 200 毫米， 200 毫米的 尺寸標本準備 用 激光切割。 ． 懸架 懸架 的沖壓過程 被認為是第一個案例 的 研究。 （九） 通過 使用方程 估計 特征值。 （一） 根據(jù) 最終產品的輪廓 的統(tǒng)一焊縫 寬度 確定 目標輪廓。 總的 特征值也可以定義如下： （ 7） （ 8） 其中 n 表示元素的總數(shù)， p 是一個整數(shù)常量， 本研究 中 它 被 設置為 2，以考慮最大 的 或 的影響 ， F f ， Fw ， ，和 分別 表示 破裂 和皺紋的 總特征值 。 在實際工業(yè)中 壓邊力設計 在 容量范圍內。 在 變形的矩形 板料 輪廓 與 目標輪廓 比較之后 ，為了 使變形輪廓 符合 目標輪廓 ，就要通過 使用逆 向 的 LSDYNA 軟件 （ DYNAFORM）在 輪廓的結點上所考慮的一步是目前 板料 順序 的 重新定位。 因此， 在本研究 中， 這些 可 控制 的 參數(shù)被視為 工藝參數(shù) 。研究 中 的 工藝參數(shù)被看作 是 初始尺寸 ， 如坯料 壓 緊力（ BHF） ，高度與肩半徑 的拉延 。 為了避免 破裂 和皺紋的 風 險 ， 納賽爾 等 人 [14]設計了 覆蓋件 外板 最佳形狀的 初始 板 料 。 片山等人 [11]在一個兩階段深沖 壓 過程 中改善了 成形缺陷， 如 皺紋， 開裂等 ， 使 模具形狀 達到最優(yōu) 。 由于成形性和產品質量 在 沖壓 過程依賴于初始毛坯形狀， 因此 板料 最優(yōu)設計已被許多研究者探討。 汽車板件的沖壓過程 ， 包括 支持諸如暫停 臺架懸置和 輪罩 模塊 等 ，已被 作為實例 來驗證 了 成形工藝 流程 設計圖中的效果。 接下來 ，在對成形極限圖鐵的分析結果的基礎上 ，將開 裂和皺紋的特征值進行了評估 。 沖壓 流 程 的 設計是非常重要的 ，因為它 可能產生 沒有缺陷 產品，如 開裂 和皺紋。 葉 等人 [10]提出了一個前瞻性的逆預報方案以確定最佳的 板料 形狀。 魏等人 [7]提出了一種工藝參數(shù) 的優(yōu)化方法 ，并預測 關于覆蓋件 外板 的沖壓 在性能方面 的公差 。 這項研究的目的是要提出一個 工藝流程 設計方法，使用一個