【正文】 CD： 雙 回 線 斷 開 一 回 ， 流 過 另 一 回 的 最 大 電 流 為 2*=(A), 小于*445(A),LGJ150 滿足要求。 故障時 : GA：（ GB 斷開） 110100*110*)(*)(110100*)(*)(%??????????NGABAGABAUXRPPU GB：（ GA 斷開） 110100*110*)(*)(110100*)(*)(%??????????NGBBAGBBAUXRPPU 線路 GAB 故障時總的電壓損耗 +=15,即滿足要求。 因此，所選導(dǎo)線全部符合要求。 CD:與 GC 相同，選擇導(dǎo)線 LGJ150。 綜上， D 變電所選取兩臺 SFZ1012500/110。 因為 NS Se ,所以不進(jìn)行過負(fù)荷校驗。 根據(jù) eS 的值查《電器工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計指南》 P167 附表 25，選擇 NS =20xx0kVA。 第三部 分 區(qū)域電網(wǎng)設(shè)計計算書 1 功率平衡 (有功 ) 在最大負(fù)荷情況下的發(fā)電負(fù)荷 新建電網(wǎng) MWdc PPPPdcPP DCBAxjL 0 2018272611 m a x1 ??? ?????? ??????? 原有電網(wǎng) MWcPP yyL 10**121 m a x2 ?? ???? 總的發(fā)電負(fù)荷 MWPPP LLL 4 0 421 ????? 發(fā)電機(jī)發(fā)出的功率 MWPPPP GGGG 1 0 0502525321 ??????? 聯(lián)絡(luò)線上的潮流 MWPPP LGS ?????? 系統(tǒng)向該高壓配電網(wǎng)送電 在最小負(fù)荷情況下的發(fā)電負(fù)荷 : 新建電網(wǎng) MWdcPPPPdcPP DCBAxjL****261****1m i n1???????????????? 原有電網(wǎng) MWcPP yyL %70*)10**12(1 m i n1 ?????? 總的發(fā)電負(fù)荷 MWPPP LLL ????? 發(fā)電機(jī)發(fā)出的功率 MWPPPP GGGG 90402525321 ??????? 聯(lián)絡(luò)線上的潮流 MWPPP LGS 0 190 ?????? 系統(tǒng)向該高壓配電網(wǎng)送電 2 主變的選擇 主變?nèi)萘康挠嬎? A變電所 : M V ASSM V ApSSim pee 26* 26* o s* m a xm a x??????? ? 取以上兩者中最大值為 eS 。 因此， A變電所最大負(fù)荷時分接頭選擇（ 1101*%） 。 以上為普通變壓器的分接頭選擇方法。 8 變壓器分接頭的選擇 由于通過改變變壓器原付方的繞組的匝數(shù)比可以達(dá)到調(diào)壓的作用，因此在雙繞組變壓器的高壓側(cè)和三繞組變壓器的高，中壓側(cè)均有若干個分接頭供選擇使用。 經(jīng)計算，線路的參數(shù)列表如下： 表 線路的參數(shù) 線路 導(dǎo)線型號 長度（ km） 線路阻抗 )(? 充電功率 (Mvar) GA LGJ180 23 + GB LGJ180 28 + AB LGJ180 31 + GC LGJ150 24 + GD LGJ150 32 + CD LGJ150 34 + 詳細(xì)計算見計算書。 計算年費用 年費用最小法： ? ?? ? ur rrZAC nn ????????? ?? 11 1 0 00 AC—— 年費用，平均公式在 m+1 到 m+n 期間的 n年內(nèi)； Z—— 工程總投資； 0r —— 年利率，取 %。 RU QPPN*2 22 ??? 10 3m a x **?PA ??? 經(jīng)計算，各方案的電能損耗 (Mw*h): 表 各方案的電能損耗 (Mw*h) 方案 1 5 電能損耗 詳細(xì)計算見計算書。 表 方案 1各段導(dǎo)線的電壓損耗 導(dǎo)線 GA GB GC GD 正常時 故障時 表 方案 5各段導(dǎo)線的電壓損耗 導(dǎo)線 GA GB GC CD 正常時 故障時 表 各方案的電壓損耗（ΣΔ U%） 方案 正常運行 故障情況 1 % % 2 % % 分析：經(jīng)過對方案 (1)、 (5)的技術(shù)比較，均滿足技術(shù)要求。 表 不必校驗電暈臨界電壓的導(dǎo)線最小直徑 電壓 （ kV） 110 220 330 500 四分裂 750 四分裂 單導(dǎo)線 雙分裂 外徑 （ 2mm ） 型號 LGJ50 LGJ240 LGJ600 2*LGJ240 4*LGJ300 4*LGJ400 校驗時候應(yīng)注意 : 330kV 及以上電壓的超高壓線路，表中所列供參考； 次導(dǎo)線間距為 400mm。用復(fù)功率法再次計算各段 導(dǎo)線的復(fù)功率 S分布，再次選擇導(dǎo)線截面，以上步驟循環(huán)反復(fù)計算，直至前后兩次選擇結(jié)果一致為止。 5 對初選接線方案進(jìn)行技術(shù)比較 1) 首先根據(jù)原始數(shù)據(jù)和初選各方案的接方式線，選擇并校驗各條線路導(dǎo)線的型號； 2) 再進(jìn)行技術(shù)比較，計算出各方案在正常情況下的最大電壓損耗應(yīng)不大于 10%，最嚴(yán)重故障時的最大電壓損耗應(yīng)不大于 15%，大者舍去； 3) 經(jīng)濟(jì)比較，從總工程投資費用、年運行費用、最大電能損耗計算出年費用，大著舍去。當(dāng)不允許停電檢修斷路器時，可設(shè)置旁路設(shè)施。 110kV線路為 6回及以上時，宜采用雙母線接線。 ③在原有電網(wǎng)的基礎(chǔ)上規(guī)劃發(fā)展時，新電壓的選擇必須考慮與原有電壓相配合的問題。2K ，對自然油循環(huán)變壓器過負(fù)荷不應(yīng)超過 50%，故最大 239。 答辯。 進(jìn)行防雷及保護(hù)接線的規(guī) 劃。 具體要求如下： 對待設(shè)計變電所在系統(tǒng)中的地位作用及所供用戶的分析。 （ 1）變電所用戶資料與前同； （ 2） 10kV 出線過電流保護(hù)時限不超過 1 秒。 變電所用戶及環(huán)境資料。 二、在區(qū)域電力網(wǎng)設(shè)計的基礎(chǔ)上，設(shè)計 地理位置圖 A 中的B 降壓變電所的電氣部分。 選擇 10kV 硬導(dǎo)線。 畢業(yè)論文定稿 系部審核，并準(zhǔn)備答辯。2122221211 1Kttt tItItIK n nn ???? ???? ? ?，過負(fù)荷系數(shù) ? ?? ?? ? ?? 1 12 12 n nnt tIK ，由1 及過負(fù)荷時間 T查《發(fā)電廠電氣部分》 P423圖 116（正常過負(fù)荷曲線）得允許 的過負(fù)荷系數(shù) 39。 ②電力網(wǎng)電壓等級的選擇應(yīng)根據(jù)網(wǎng)絡(luò)現(xiàn)狀及今后 10— 15年的負(fù)荷發(fā)展所需的輸送容量、輸送距離而確定。 35～ 63kV線路為 8回及以上時，亦可采用雙母線接線。線路為 12回及以上時，亦可采用雙母線。 表 方 案的開關(guān)數(shù)與線長 方案 開關(guān)數(shù) 線長（ km） A B C D 進(jìn)線 合計 1 3 3 3 3 4 16 172 2 7 3 3 3 4 20 3 3 7 3 3 4 20 4 3 7 7 3 4 24 5 3 3 7 3 4 20 6 3 3 3 7 4 20 7 7 3 3 7 4 24 216 8 7 3 7 3 4 24 9 3 7 3 7 4 24 225 10 3 3 3 3 6 18 11 3 3 3 3 6 18 174 12 3 3 3 3 6 18 13 7 3 3 3 6 22 198 14 3 7 3 3 6 22 15 3 7 3 3 6 22 207 16 3 3 7 3 6 22 17 3 3 3 7 6 22 18 3 3 7 3 6 22 對可行性方案初步篩選結(jié)果 從上面各方案的評價結(jié)果，保留二個方案（ 1）、（ 5），以便進(jìn)一步進(jìn)行技術(shù)比較。 2) 計算環(huán)網(wǎng)的 Tmax（加權(quán)平均法） Tmax = JUTPNni ii???31 maxmax 圖表 8 3) 據(jù) Tmax 查得經(jīng)濟(jì)電流密度 J ，求出各段導(dǎo)線的經(jīng)濟(jì)截面積 Sj ，當(dāng)計算出的導(dǎo)線截面積小于 mm35 2 時，考慮機(jī)械強度的校驗，應(yīng)選用 LGJ35型導(dǎo)線，當(dāng)計算出的導(dǎo)線截面積小于 mm70 2 ，考慮電暈校 驗，應(yīng)選用 LGJ70型導(dǎo)線；所以在計算出的導(dǎo)線截面積小于 70mm2，綜合考慮機(jī)械強度和電暈的校驗，應(yīng)選用 LGJ70型導(dǎo)線； 4) 若環(huán)網(wǎng)所選導(dǎo)線型號不同，則根據(jù)所選導(dǎo)線的型號和長度，求出各段導(dǎo)線的參數(shù)。 導(dǎo)線的電暈校驗 下表列出了可不必校驗電暈臨界電壓的導(dǎo)線最小直徑和相應(yīng)的導(dǎo)線型號。 導(dǎo)線的電壓損耗校驗 電壓損耗校驗： 根據(jù)11 010 0***% m a xm a x NU XQRPU ??? 圖表 10 計算出在正常運行和故障情況下各段導(dǎo)線的電壓損耗是否在允許范圍內(nèi)，應(yīng)考慮最嚴(yán)重情況即故障時至最遠(yuǎn)端變電所的電壓損耗（正常運行Δ U10%，故障Δ U15%） 。 電能損耗 通 過最大負(fù)荷損耗時間法計算電能損耗 :最大負(fù)荷損耗時間τ max 與最大負(fù)荷利用小時數(shù)Tmax 的關(guān)系見《電氣工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計指南》 P21 表 29（最大負(fù)荷損耗時間τ max）。 總折舊費 線路折舊、維修、管理費用 =線路總投資 ZL ? 7% 變電總投資 Z? ? （ 12～ 14） % 其中：變電所主變?nèi)萘吭?15MVA以下的折舊率為 14%，容量在 1540MVA的折舊率為 13%，容量在 4090MVA的折舊率為 12% u2 =線路投資 ? 7%+變電總投資 ? （ 12～ 14） %，本設(shè)計方案取 13% 經(jīng)計算，各方案的總折舊費 (萬元 ): 表 各方案的總折舊費 (萬元 ) 方案 1 5 總折舊費 詳細(xì)計算見計算書。 線路參數(shù) 線路的充電功率 : 查《電氣工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計指南》 P157 附表 6，利用公 式 100*2 *2/ L CLC ? 計算出每條線路的充電功率。 最大負(fù)荷情況的潮流分布及電壓計算 GAB 環(huán)網(wǎng)最大負(fù)荷情況的潮流分布及電壓計算 簡化后的電力網(wǎng)： 圖表 19 潮流分布： +在無功功率分點 B 處將環(huán)網(wǎng)拆開成兩條輻射線： GCD 環(huán)網(wǎng)最大負(fù)荷情況的潮流分布及電壓計算 簡化后的電力網(wǎng)： 圖表 20 潮流分布： +在無功功率分點 D 處將環(huán)網(wǎng)拆開成兩條輻射線： 圖表 21 最小負(fù)荷情況的潮流分布及電壓計算 GAB 環(huán)網(wǎng)最小負(fù)荷情況的潮流分布及電壓計算 簡化后的電力網(wǎng)： 圖表 22 潮流分布 : + 圖表 23 在 無功功率分點 B處將環(huán)網(wǎng)拆開成兩條輻射線： GCD 環(huán)網(wǎng)最小負(fù)荷情況的潮流分布及電壓計算 簡化后的電力網(wǎng)： 圖表 24 潮流分布： +在無功功率分點 D 處將環(huán)網(wǎng)拆開成兩條輻射線： 圖表 25 圖表 26 經(jīng)計算，各線路在最大最小負(fù)荷時的潮流分布： 表 潮流分布 線路 最大負(fù)荷（ MVA） 最小負(fù)荷（ MVA） GA + + AB + + GB + + GC + + CD + + GD + + 經(jīng)計算，在最大最小負(fù)荷時的節(jié)點電壓： 表 節(jié)點電壓 節(jié)點 最大負(fù)荷時的電壓 kV 最小負(fù)荷時的電壓 kV G 110 A 113∠ ∠ B ∠ ∠ C ∠ ∠ D ∠ ∠ 詳細(xì)計算見計算書。 計算方法 UFmax=（ U1maxΔ U1max） U2N/U2max UFmin=（ U1minΔ U1min） U2N/U2min UF=（ Ufmax+Ufmin） /2 校驗 按實際的分接頭分別計算最大負(fù)荷、最小負(fù)荷時，變電所低壓母線電壓，校驗是否滿足調(diào)壓要求。 )(*)( m a x2 2m a a a x1 kVUUUUU NTA ?