【正文】 氧化溝產(chǎn)泥量為：=（9）氧化溝計算草草圖如下：備用曝氣機欄桿可暫不安裝上走道板進水管接自提升泵房及沉砂池走道板上出水管至流量計井及二沉池鋼梯圖5 氧化溝計算草圖 七、二沉池該沉淀池采用中心進水，周邊出水的幅流式沉淀池，采用刮泥機。360024=706m33600+10000Vw=則污泥區(qū)高度為h2=（4）二沉池總高度：取二沉池緩沖層高度h3=，超高為h4= 則池邊總高度為h=h1+h2+h3+h4=+++= 設池底度為i=，則池底坡度降為h5=則池中心總深度為H=h+h5=+=（5）校核堰負荷：徑深比D23==h1+== A417bd232i=180。20180。5002N0=== 223180。 設計說明柵條的斷面主要根據(jù)過柵流速確定，～。）；h—柵前水深，m；ν—污水的過柵流速，m/s。(301)+180。180。180。3V1=== 552K102180。180。d)；3沉淀時間T=2h；污泥斗下半徑h3為緩沖層高度，；h5為掛泥板高度。230。= 沉淀池周邊（有效）水深H0=h2+h3+h5=3++=179。(132+13180。槽寬b=2180。=n1=Q單q1==(設計時取307個)污泥減量微生物制劑招商 L1=Lp(D2b)180。10000180。249。235。=(1515)180。[]= d1故泥齡：tw=1mn=1= ，故設計污泥齡為：180。qdn=()+(T20)M235。(1220)16234。10000=脫氮所需MLVSS=180。p180。NO3其中：第一項為合成污泥需氧量，第二項為活性污泥內(nèi)源呼吸需氧量，第三項為硝化污泥需氧量,第四項為反硝化污泥需氧量。180。180。+180。10000180。＝ 取11m 接觸池長度L=L= 長寬比A209== 取20m == 實際消毒池容積為V′=BLh=11180。60180。第三格不設（4）接觸消毒池計算草圖如下：污泥減量微生物制劑招商 圖8 接觸消毒池工藝計算圖17。104180。60=417 m3222。2180。則：R==（50％～100％，實際取60％）%，則回流到氧化溝的污泥總量為49%Q。(T20)RCs(20176。180。MLSS+180。180。190=180。24=水力停留時間：tn=10000所需的MLVSS總量=（3）反硝化區(qū)容積：12℃時，反硝化速率為：F233。235。233。10000需用于氧化的NH3N == mg/L需用于還原的NO3N == mg/L3）堿度平衡計算，且設進水中堿度為250mg/L，剩余堿度=++（190－）= mg/L計算所得剩余堿度以CaCO3計，此值可使PH≥ mg/L（2）硝化區(qū)容積計算：硝化速率為mn=[(T15)]249。：20d MLSS=3600mg/L,MLVSS/MLSS= 則MLSS=2700 曝氣池：DO＝2mg/L NOD=，—N還原 α＝β＝ 其他參數(shù)：a=：qdn= 出水溢流堰的設計（采用出水三角堰90176。187。R2+Rr1+r12=()180。231。3= 沉淀池坡底落差（取池底坡度i=）pD2230。（9）出水漸窄部分長度: L3=L1=（10）校核最小流量時的流速：最小流量即平均日流量Q平均日=Q/K=301/=，符合要求（11）計算草圖如下：污泥減量微生物制劑招商 第三節(jié) 沉淀池 采用中心進水輻流式沉淀池：圖四沉淀池簡圖 設計參數(shù)：沉淀池個數(shù)n=2；水力表面負荷q’=1m3/(m2h)；沉砂斗容積：V=(2a2+2aa1+2a1)=(2180。104180。 L1L2==2L1=H1=h+h1＝+＝ L=L1+L2+++=++++= tanatan60oL1—進水渠長，m；L2—柵槽與出水渠連接處漸窄部分長度，m； B1—進水渠寬，；α1—進水漸寬部分的展開角，一般取20176。180。10圓鋼為柵條，即S=。=h=1= 。擬用回轉(zhuǎn)式固液分離機。180。表面積A=V4172==209m h2 隔板數(shù)采用2個，則廊道總寬為B＝（2+1）180。(1+)180。（8）剩余污泥量：Qw=180。)180。 +180。180。7=21p=66m:=(取59m)4彎道處長度:3180。=180。()+180。249。2249。+10N233。d K1=1Ko2=(保持PH≥): ；： 脫硝溫度修正系數(shù)： （1）堿度平衡計算：1）設計的出水BOD5為20 mg/L，則出水中溶解性BOD5＝20（1－5）= mg/L 2）采用污泥齡20d，則日產(chǎn)泥量為：180。） 堰上水頭（即三角口底部至上游水面的高度）H1= q1==180。3m 出水部分設計 環(huán)形集水槽內(nèi)流量q集= m3/s 環(huán)形集水槽設計采用單側(cè)集水環(huán)形集水槽計算。R2+Rr1+r12=180。2247。D246。m(+2180。2180。圖一格柵簡圖 柵渣量計算對于柵條間距b=，對于城市污水，每單位體積污水爛截污物為W1=，每日柵渣量為W=QmaxW1180。231。B=S(n1)+bn=180。柵前水深h≈ 格柵計算說明：Qmax—最大設計流量，m3/s；α—格柵傾角，度（176?；剞D(zhuǎn)式固液分離機運轉(zhuǎn)效果好，該設備由動力裝置，機架，清洗機構(gòu)及電控箱組成，動力裝置采用懸掛式渦輪減速機，結(jié)構(gòu)緊湊，調(diào)整維修方便，適用于生活污水預處理。由SBR發(fā)展演變的又有CASS和CAST等工藝，在除磷脫氮及自動控制等方面有新的特點。目前有僅采用A段的做法，效果要好于一級處理，作為一種過渡型工藝，在性能價格比上有較好的優(yōu)勢。B段與常規(guī)活性污泥法相似，負荷較低，泥齡較長。城市污水處理是我國的新興行業(yè)，專業(yè)人才相對缺乏。工藝的選擇更注重成熟性和可靠性，因此，我們強調(diào)技術(shù)的合理，而不簡單提倡技術(shù)先進。城市污水處理廠工藝選擇,給各位剛?cè)胄械呐笥?我自己也在學摘 要： 隨著我國的社會和經(jīng)濟的高速發(fā)展，環(huán)境問題日益突出，尤其是城市水環(huán)境的惡化，加劇了水資源的短缺，影響著人民群眾的身心健 康，已經(jīng)成為城市可持續(xù)發(fā)展的嚴重制約因素。另外，可以減少污泥回流量，有節(jié)能效果。另外，由于A 段去除了較多的BOD，可能造成炭源不足，難以實現(xiàn)脫氮工藝。該工藝將曝氣池分為高低負荷兩段，各有獨立的沉淀和污泥回流系統(tǒng)。對于我國現(xiàn)有的經(jīng)濟承受能力來說，這一點尤為重要。一方面，應當重視工藝所具備的技術(shù)指標的先進性，同時必須充分考慮適合中國的國情和工程的性質(zhì)。污水廠一般遠離城市，處 于自來水的管網(wǎng)末梢，水量水壓通常很小，因此，應設置一定的裝置 以提高水量水壓。工藝控制規(guī)程應在工藝參 數(shù)確定后編制。：需確定的重要工藝參數(shù)有進水泵房的控制水位、沉砂池排砂周 期、生物池溶解氧DO及氧化還原電位ORP、污泥回流比R、污泥 濃度MLVSS，污泥沉降比SV%、污泥指數(shù)SVI、污泥齡SRT、剩 余污泥排放周期及日排放量、二沉池泥面高度等，其中影響能耗大小 的主要因素是進水水位的高低和污泥濃度MLVSS的大小，影響脫氮 除磷效果的主要因素是溶解氧DO和污泥齡SRT。：間歇式培養(yǎng)是按進水、曝氣、沉淀、撇除上清液 等四個階段往復循環(huán)的培養(yǎng)方式，是在進水量小不能滿足連續(xù)運行的 一種培養(yǎng)方式。第三、及時解決試車過程中發(fā)現(xiàn)的問題。第二篇：污水處理廠工藝調(diào)試方法污水處理廠工藝調(diào)試方法當前，城市污水處理廠工藝調(diào)試的重要性還沒被普遍認識和接 受，不少污水廠建成后沒有進行工藝調(diào)試，這就產(chǎn)生了要么運行不起 來，要么運行起來水質(zhì)達不到設計要求，運行成本偏高等現(xiàn)象。三、應注意的問題、管道及水下設備進行檢查，徹底清理所有雜物，以避免通水后管道、設備堵塞和維修水下設備影響調(diào)試的順利進行。用每天排除大海量的體積與集砂容積對比來確定排砂周期，排砂量體積小于集砂容積。其具體操作方法是同時開啟進水泵、格柵機、沉砂池，待生物池充滿水后開始曝氣，同時停止進水，定時測量生物池，當COD、SS明顯小于進水時停止曝氣，沉淀2小時后再進水，同時撇除上清液。（三）活性污泥培養(yǎng)活性污泥培養(yǎng)的實質(zhì)就是在一段時間內(nèi)，通過一定的手段，使處理系統(tǒng)中產(chǎn)生并積累一定量的微生物，其培養(yǎng)方式主要有連續(xù)式和間歇式。一、調(diào)試內(nèi)容及目的調(diào)試的主要內(nèi)容有：第一，帶負荷試車，解決影響連續(xù)運行的各種問題，為下一步工作打好基礎；第二，活性污泥培養(yǎng)，主要是積累處理所需微生物的量；第三，活性污泥馴化，其目的是選擇適應實際水質(zhì)情況的微生物，淘汰無用的微生物；第四，確定符合實際進水水質(zhì)水量的工藝控制參數(shù)，在確保出水水質(zhì)達標的前提下，盡可能降低能耗；第五，編制工藝控制規(guī)程，以指導今后的運行。事實上，工藝調(diào)試是污水廠投產(chǎn)前的一項重要工作，其重要性表現(xiàn)在以下幾個方面：一是發(fā)現(xiàn)并解決設備、設施、控制、工藝等方面出現(xiàn)的問題，使污水廠投入正常運行；二是實現(xiàn)工藝設計目標，即出水各項指標達到設計要求；三是確定符合實際進水水量和水質(zhì)的各項控制參數(shù)，在出水水質(zhì)達到設計要求的前提下，盡可能的降低運行成本。，各種閘閥能否正常開啟和關閉。第四、編制設備操作規(guī)程。其特點是微生物積累周期長，馴化時間長，操作工作量大。：進水泵房水位在保證進水系統(tǒng)不溢流的前提下盡可能控制在高水位運行。（七）調(diào)試中的其他工作：污水廠要正確運行，還應有一套完善的制度，其主要包括管理制度、崗位職責、操作規(guī)程、運行記錄、設備設施檔案等，在調(diào)試過程中可分步完成上述工作。四、建議：工藝調(diào)試是關系到污水處理廠能否正常運行及效益能否充分發(fā)揮的重要工作，它有技術(shù)性強、難度高等特點，需要具備污水處理知識和長期運行經(jīng)驗的專業(yè)人員或?qū)I(yè)機構(gòu)來實施，因此，建議有關部門將工藝調(diào)試列入項目，并安排足夠的資金，以保證調(diào)試工作的有效開展。、標高是否與設計相符，管道 及構(gòu)筑物中有無堵塞物。第二、用 容積法校核進出水、回流以及剩余污泥流量計計量是否準確，校核各 種儀表，檢測進水水質(zhì)，測量流速，測量并記錄設備的電壓、電流、功率和轉(zhuǎn)速。當sv%達到10% 以上時，活性污泥培養(yǎng)即告成功，此時的出水BODSS、COD等 指標一般可達到設計要求。（五）工藝控制參數(shù)的確定設計中的工藝控制參數(shù)是在預測的水量、水質(zhì)條件下確定的，而 實際投入運行時的污水廠其水量水質(zhì)往往與設計有較大的差異，因 此，必須根據(jù)實際水量水質(zhì)情況來來確定合適的工藝控制參數(shù)，以保 證運行的正常進行和使出水水質(zhì)達標的的同時盡可能降低能耗。（六）工藝控制規(guī)程：工藝控制規(guī)程主要是用來指導生產(chǎn)