【正文】 64 施工部署 65 施工進(jìn)度計(jì)劃 65 施工總平面圖 75 施工準(zhǔn)備條件 75 施工準(zhǔn)備計(jì)劃 77 主要施工方法 79 質(zhì)量安全措施 87 結(jié)論 89 謝辭 90 河 北 聯(lián) 合 大 學(xué) 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 說 明 書 IV 參考文獻(xiàn) 91 河 北 聯(lián) 合 大 學(xué) 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 說 明 書 1 第一章 緒論 設(shè)計(jì)概述 本次畢業(yè)設(shè)計(jì)根據(jù)設(shè)計(jì)材料提供的工程概況進(jìn)行唐山 二中教學(xué)樓的 設(shè)計(jì)。此過程中，采用了節(jié)點(diǎn)位移法計(jì)算結(jié)構(gòu)的自震周期，按底部剪力法建立并考慮了節(jié)點(diǎn)附加水平地震作用。 10 張，分別是：結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)總 說明、結(jié)構(gòu)平面布置圖、 基礎(chǔ)平面布置圖和基礎(chǔ)配筋圖 樓梯配筋圖、 一層平面布置圖、二 三層平面布置圖、屋頂結(jié)構(gòu)平面圖、 KJ5配筋圖、 1樓梯配筋圖 、 1樓梯配筋圖 。 設(shè)計(jì)理念 根據(jù)業(yè)主基本的設(shè)計(jì)要求以及根據(jù)工程的具體情況，在幾個(gè)較好的設(shè)計(jì)方案中選擇現(xiàn)在的設(shè)計(jì)方案。外墻裝飾以貼瓷磚為主，門窗布置比較勻稱和規(guī)則，看上去比較明朗美觀。 70年。 h） 縱梁 （ b179。 500 350179。 179。 179。 600mm。 20= kN/㎡ 150 厚現(xiàn)澆混凝土樓板 179。 河 北 聯(lián) 合 大 學(xué) 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 說 明 書 11 內(nèi)墻為 240mm 厚加氣混凝土空心砌塊，兩側(cè)均為 20mm 厚抹灰，則內(nèi)墻單位面積重力荷載為： 179。 18= ㎡ C2， 8個(gè)， 2400179。 20=108 ㎡ C2， 8個(gè)， 2400179。 = kN （ 2）門荷載： 第 1 層： M1， 2個(gè)， 3000179。 179。 179。 2= ㎡， = ㎡ , 179。 63179。 179。 3） 179。 179。（ +） 179。 +++++ = kN 集中于各樓層標(biāo)高處的重力荷載代表值 Gi結(jié)果如圖 33 所示 . 圖 34 各節(jié)點(diǎn)重力荷載代表值 Gravity load value of each node 框架側(cè)移剛度計(jì)算 橫向框架側(cè)移剛度計(jì)算 橫梁線剛度 ib計(jì)算過程見表 33；柱線剛度 ic計(jì)算過程見表 34。 650 179。1010 179。1010 24 179。 mm Ic/mm4 EcIc/hc /N178。 1010 9179。 9） = α c=K/（ 2+K） =247。 橫向水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算 表 37 結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移計(jì)算 Table 37 The thinking deformation for the upper structure 層次 Gi / kN VGi / kN ∑ Di/（ N/mm） Δ ui/mm ui/mm 4 932577 3 932577 2 997500 1 890131 按下式計(jì)算 基本周期 T1，其中 uT的量綱為 m，取ψ T＝ ，則 T1= T （ uT） 1/2 =179。 =5526 kN 因 Tg =179。各樓層地震剪力按下式計(jì)算： Vi=∑ Fk,結(jié)果列入表 38。 框架柱端剪力及彎矩分別按下式計(jì)算： Vij=ViDij/∑ Dij （ 39） Mijb= Vij yh （ 310） Miju= Vij （ 1y） h （ 311） 其中， Dij取自表 35，∑ Dij取自表 36，層間剪力取自表 38。 M單位為 kN178。（ Hi/H） =1+（ ）179。例如，第 4層的集中荷載 F5 的計(jì)算過程如下： F4=179。由于縱向框架梁的中心線補(bǔ)重合，因此在框架節(jié)點(diǎn)上還作用有集中力矩。 ]179。 2+（ +）179。 = 集中力矩： M1=P1e1=179。（ ） = kN/m， q1′ = kN/m q2 =179。 +179。 179。 179。 2） +179。 =178。 179。 4） +179。 +（ +）179。 179。 m M2=P2e2=179。 179。 179。 m ，在屋面雪荷載作用下： q2=179。 179。 = kN178。 = kN178。 m M2 / kN178。 河 北 聯(lián) 合 大 學(xué) 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 說 明 書 27 求各節(jié)點(diǎn)的分配系數(shù)，如下表 315： 層次 節(jié)點(diǎn) 相對(duì)線剛度 相對(duì)線剛度總和 分配系數(shù) 左梁 右梁 上柱 下柱 左梁 右梁 上柱 下柱 4 A 9 B 9 23 A 9 9 B 9 9 1 A 9 B 9 圖（ a） 恒荷載作用下 圖（ b）活荷載作用下 圖 311 橫向框架彎矩二次分配法 （ M 單位： kN178。 12+179。 247。 179。 247。 12 =+ =178。 活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖 314 所示： 圖 314 第 四 層活載作用圖 The action of variable load 河 北 聯(lián) 合 大 學(xué) 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 說 明 書 30 對(duì)于第 4 層有雪荷載情況： MAB = q2l12（ 12α 2+α 3） /12 =179。 96 = kN178。 247。 179。 m； VAB=179。 179。各層梁的內(nèi)力組合結(jié)果見表 318，表中 SGk、 SQk兩列中的梁端彎矩 M 為經(jīng)過調(diào)幅后的彎矩（調(diào)幅系數(shù)取 ）。 9） = kN/m 河 北 聯(lián) 合 大 學(xué) 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 說 明 書 33 左震： VA =（ +） /+179。（ 2/3） 179。 m 右震： VA =（ +） /+179。（ 2/3） 179。 （ +179。 179。 = kN178。 m Mbr=179。（ ） += kN VB左 =179。 m＜ kN178。 B 右 M 177。 V ? B 左 M ? V 177。 B 右 M 177。 = 河 北 聯(lián) 合 大 學(xué) 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 說 明 書 35 表 318 梁的內(nèi)力組合 Table 318 The conbination of internal force 層次 截面位置 內(nèi)力 SGk SQk SEk γ RE [(SGk + SQk)+ SEk] SGk + SQk + V=γ RE[η Vb（ Mbl + Mbr） /ln+ VGb] 左震 右震 1 層 A M 177。 = kN178。 （ +179。 m 右震 ： Vbl=Vbr=Mbl=+179。 ） 河 北 聯(lián) 合 大 學(xué) 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 說 明 書 34 = kN178。（ +179。 2179。 179。 m γ REMmax =179。 179。 = kN/m q2=（ q2+ ） =179。 橫向框架內(nèi)力組合 本工程的框架為二級(jí)抗震等級(jí)。 = kN/m， qBC=+179。 m， qBC=+179。 = kN178。 m MBC =5q2′ l22/96 =5179。 179。 96 = kN178。 [12179。 12+5179。 247。 12 = kN178。 α =2/6=1/3 對(duì)于第 4 層： 河 北 聯(lián) 合 大 學(xué) 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 說 明 書 29 MAB =q1l12/12+q2l12（ 12α 2+α 3） /12 =179。柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加得到。 m M2 / kN178。 m 對(duì)于 1 層： q2=9 kN/m， q2′ =5 kN/m； P1= kN， P2= kN； M1=179。 = kN M1=P1e1=179。 ）179。 （ ） 179。 2+179。 =5 kN/m P1=（ 179。 （ ） 179。 +179。 2+（ +）179。 179。 179。 m M2=P2e2=179。 179。 +（ +）179。 4） +179。 179。 m 對(duì)于 23 層， q1包括梁自重和其上橫墻自重，為均布荷載。 +179。 179。 ） +（ +）179。 = kN 豎向荷載作用下橫向框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計(jì)算 計(jì)算單 元 取圖 32 中 ⑤ 軸線橫向框架進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算單元寬度為 9m，如圖 39 所示。因此，該房屋應(yīng)考慮風(fēng)壓脈動(dòng)的影響。 =178。 兩端彎矩、剪力及柱軸力分別按下式計(jì)算： Mbl=（ Mi+1,jb + Miju） ibl/（ ibl+ibr） （ 313） Mbr=（ Mi+1,jb + Miju） ibr/（ ibl+ibr） （ 314） Vb=（ Mb1 + Mb2） /l （ 315） Ni=∑（ VbL + VbR） k （ 316） 其中，梁線剛度取自表 33，具體計(jì)算過程見表 311。 表 39 橫向水平地震作用下的位移驗(yàn)算 Table 39 The deformations of the lateral frame be subjected to earthquake 層次 Vi/kN ∑ Di/（ N/mm） Δ ui /mm ui/ mm hi /mm θ e=Δ ui /hi 4 932577 3600 1/1722 3 932577 3600 1/1014 2 997500 3600 1/839 1 890131 5200 1/947 由表 39 可見，最大層間彈性位移角發(fā)生在第 2 層，其值為 1/839＜ 1/550，滿足Δ u e≤［θ e］ h的要求，其中［Δ u/h］ =1/550 由規(guī)定查得。 GiHi/∑ GjHj =179。 ＝ kN α １ ＝（ Tg/T1） max=（ ） 179。 36002=35083 N/mm 圖 35 柱及與其相連梁的線剛度 The linear stiffness of column and its associated beam 河 北 聯(lián) 合 大 學(xué) 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 說 明 書 15 表 35 中框架柱側(cè)移剛度 D值（ N/mm） Table 35 The deformational stiffness of column 層次 邊柱（ 19根） 中柱（ 19根） ∑ Di