地下建筑結(jié)構(gòu)工程實例(ppt34頁)(存儲版)
【正文】 某一滑裂面滑動破壞 ,在預(yù)應(yīng)力錨桿支護設(shè)計中 ,應(yīng)按照滑面破壞計算方法控制好自由段與錨固段的長度 ,錨桿的錨固段一定要位于滑裂面之后的穩(wěn)定巖土體 ,錨桿長度可按從上而下由長到短的布設(shè)原則。 從圖中可以看出 : (l)基坑開挖打破了原始土體的應(yīng)力平衡狀態(tài) ,致使土體中應(yīng)力重新分布 ,形成二次應(yīng)力場。 (3)基坑開挖過程中 ,坑底一直表現(xiàn)為隆起狀態(tài) ,且隆起量隨開挖進行不斷增大 ,在第五步開挖完成后 ,達到最大隆起量 7rn幻。因此可以說明選擇的計算范圍是科學(xué)的 ,模型的計算結(jié)果也是符合實際的。從模擬結(jié)果來看 ,基坑模擬得出的位移很小 ,完全可以滿足穩(wěn)定和變形要求。故在基坑開挖支護工程的數(shù)值模擬技術(shù)中 ,需準確定量基坑頂面的受力邊界條件。另外 ,在開挖過程中 ,基坑開挖深度以下的土體存在水平方向位移和垂直沉降 ,但在接近于模型下邊界處位移變化為零 。開挖完成后地面局部荷載處最大沉降量為 。下面的數(shù)值為位移大小的變化范圍 ,從上到下由負值到正值 ,負值代表向土體沉降 ,正值代表土體隆起。隨著深度增加 ,位移最大值向著邊坡底部附近發(fā)展 ,第四步開挖至第五步開挖 ,整個邊坡處于穩(wěn)定狀態(tài) ,位移值很小 ,僅在坡底有 1刃 n幻 n左右的位移值。但因該步開挖深度較小 ,隨著土體的平衡 ,位移不會明顯繼續(xù)發(fā)展。因支護工藝采用小型機械施工 ,為充分反映周邊建筑物對基坑穩(wěn)定的相互影響 ,模擬過程中忽略了基坑頂面的施工荷載以及雨水等不確定因素的影響 ,可知在基坑BC段不平衡力很小 ,直接開挖產(chǎn)生的位移也可忽略不計。 地下建筑結(jié)構(gòu) 圖 12無支護開挖模擬水平位移計算 圖 13無支護開挖模擬水平位移速率計算 圖 14無支護開挖模擬沉降計算 圖 15無支護開挖模擬沉降速率計算 地下建筑結(jié)構(gòu) 從基坑無支護開挖模擬位移等值線圖可以獲得如下信息 : 若該基坑不進行支護 ,直接放坡開挖 ,則基坑最大水平位移為 ,發(fā)生在 CD段基坑側(cè)壁臨空面 ,位移方向指向基坑 。 故在基坑設(shè)計計算以及數(shù)值模擬分析中均不 能 忽略周邊建筑物的荷載作用。數(shù)值模擬計算的不平衡率設(shè)為 。 本工程實例中基坑坡率較大 ,近乎直立開挖 ,也可直接采取每步開挖支護中 ,再多次分步開挖得到階梯狀開挖面的方式近似模擬坡面開挖。坑底邊界靜止不動 ,假設(shè)為固定鉸支 ,限制三個方向的位移 。 本計算模型在基坑寬度方向 (x方向 )取 25m(開挖面后影響區(qū)取15m,開挖基坑內(nèi)影響區(qū)取 10m),長度方向 (y方向 )取 65m(兩側(cè)各加寬10m影響區(qū) ),深度方向 (z方向 )取 20m。 為了能更直觀看出周圍建筑物沉降隨時間的變化規(guī)律 ,對表中數(shù)據(jù)進行比較后 ,選取具有代表性的已有建筑物上 MM8點和基坑頂面坑邊 M M8點 (見圖 1),將各點的沉降觀測數(shù)據(jù) ,繪制成隨時間的沉降曲線圖如圖 1。在深基坑開挖過程中 ,為了掌握臨近建筑物的沉降情況 ,確保周邊環(huán)境的安全 ,需進行沉降觀測。（ 1）層雜填土 ,結(jié)構(gòu)松散 ,屬中等透水層 ,含少量上層滯水 ,但不能形成統(tǒng)一自由水位 ,受大氣降水及地表徑流補給 ?？拐鹪O(shè)防分類為丙類 ,該工程重要性等級為二級 ,場地等級為三級 ,地基等級為二級。 工程地質(zhì)條件 本基坑位于三級階地。 地下建筑結(jié)構(gòu) 本基坑環(huán)境條件比較嚴峻 ,東側(cè)為五層辦公樓 ,與擬建二號辦公樓相連接 ,基坑需要緊貼原有基礎(chǔ)開挖 ,基坑?xùn)|南邊距離份 7層住宅 ,南邊距離八層住宅 ,西邊距離首義路,北邊距離圍墻僅 3m。其中對周邊建筑物進行 13次沉降觀測。 監(jiān)測點 M M8累計沉降量在 ,基坑邊 MM5累計水平位移在 ,累計沉降值和水平位移發(fā)展趨勢均在容許范圍內(nèi) ,且?guī)缀鯖]有差異沉降 ,不會對基坑邊坡和周邊環(huán)境產(chǎn)生危害 。 圖 2基本幾何模型
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