柴油機氣缸蓋消失模鑄造灰鐵件成型工藝_產(chǎn)品創(chuàng)新數(shù)字化(存儲版)
【正文】 每分鐘進給設(shè)定，以下程序段中的工進速度均為 mm/min； N0017 G01 F80 主軸沿 Z負方向以工進F80mm/min 的速度直線插補， 讓刀具中心從當前坐標點運動到 坐標點； N0018 F800 主軸沿 Y 負方向以工進F800mm/min 的速度直線插補， 讓刀具中心從當前坐標點運動到 坐標點； N0019 G17 在 XY平面內(nèi)選擇坐標點進行走刀； N0020 G02 I9. 工作臺以工進 F800mm/min的速度移動，使刀具順時針圓弧插補到點（ ,），圓心相對于圓弧起始點的坐標增量為 (9.,)； N0021 G01 工作臺以 工進F800mm/min 的速度移動，使刀具插補到點 （ , ）； N0022 G02 J0. 工作臺以工進 F800mm/min的速度移動，使刀具順時針圓弧插補到點（ , ），圓心相對于圓弧起始點的坐標增量為 (, 0.)； N0023 G01 工作臺以工進 F800mm/min 的速度 移動，使刀具插補到點 （ , ）； N0024 工作臺以工進 F800mm/min 的速度移動，使刀具插補到點 （ , ）； ....... 中間過渡加工程序段； N1507 工作臺以工進 F800mm/min 的速度移動，使刀具插補到點 ； N1508 工作臺以工進 F800mm/min 的速度移動，使刀具插補到點 （ , ）； N1509 G00 Z20. Z軸快從當前坐標點速移動到機床坐標 ； N1510 M05 主軸停止； N1511 M09 切削液關(guān)閉； N0002 G28 Z0 Z 軸繼承前面的（ X， Y）坐標并從加工坐標系 G54 中的 (即機械手換刀點處的主軸高度位置 )； N0004 M06 換刀指令，加工中心機械手將刀庫中的 2號刀換到主軸上； N0010 G40 G80 G49 G90 G17 G62 取消 刀具半徑補償，取消固定循環(huán)，取消刀具長度補償 絕對編程， XY平面選擇； N0011 G00 G54 X0. Y0. 工作臺快速移動，讓刀具中心到達 CAM 編程的坐標系原點； N0012 S2500 M03 啟動主軸，主軸正轉(zhuǎn)，轉(zhuǎn)速為 2500 轉(zhuǎn) /分鐘； N0013 G43 Z20. H02 M08 切削液打開，建立 2號刀刀具長度正補償， 刀具快速移動到 Z=； N0014 工作臺快速移動，讓刀具中心到達 坐標點； N0015 工作臺快速移動，讓刀具中心從當前坐標點到達 坐標點； N0016 G94 每分鐘進給設(shè)定，以下程序段中的工進速度均為 mm/min； N0017 G01 F80 主軸沿 Z負方向以工進 F80mm/min 的速度直線插補， 讓刀具中心從當前坐標點運動到 坐標點； N0018 F400 工作臺以工進F400mm/min 的速度移動，使刀具插補到點 （ , , ）； N0019 F600 工作臺以工進F600mm/min 的速度移動，使刀具插補到點 （ , , ）； ........ 中間過渡加工程序段； N4781 工作臺以工進 F600mm/min 的速度移動，使刀具插補到點 （ , , ）； N4782 工作臺以工進 F600mm/min 的速度移動，使刀具插補到點 Z20.； N4783 G00 Z20. Z軸從當前坐標點快速移動到機床坐標 ； N4784 M05 主軸停止； N4785 M09 切削液關(guān)閉； N4786 G28 Z0 Z軸繼承前面的（ X， Y）坐標并從加工坐標系 G54中的 (即機械手換刀點處的主軸高度位置 )； N4787 M30 程序結(jié)束； % 程序號 ,程序段結(jié)束行標志； 四、柴油機氣缸蓋消失?；诣F件裝機臺架試驗 通過機械加工并裝機做臺架試驗，臺架試驗依據(jù)：① GB110587 《內(nèi)燃機臺架性能試驗方法》；② GB/T948688 《柴油機 穩(wěn)態(tài)排氣煙度測量方法》。這就提示我們在消失模鑄造生產(chǎn)過程中，鐵水的澆鑄成型并沒有將泡沫模型完全燃燒和分解掉，而是有殘余的碳化物留在了鑄件的內(nèi)部，并且沿著鑄件的斷面彼此之間相互連接構(gòu)成了穿透式碳 加雜。 表五：元素能譜分析 其中 CPS 代表每秒計數(shù)， At%代表原子百分數(shù)含量， SF 代表靈敏度因子， TXFN代表儀器傳輸函數(shù)。 表一 消失模鑄造發(fā)展概況 二、消失模鑄造預發(fā)珠粒原材料的選用 鑄鐵件消失模鑄造選用共聚物 PMMA 作為主要原材料來制造模型，這主要有以下幾個 方面的原因：①泡沫模型燃燒后在鑄件內(nèi)的碳殘留極少（≈ %），通常不會對鑄件組織造成危害，鑄件的成品率較高；②泡沫模型抗變形能力強，彈性恢復性能好 (PMMA泡沫模型抗變形彈性復原能力可達到 98%以上 ,而 EPS泡沫模型抗變形彈性復原能力只能達到 92%)；③由于共聚物 PMMA 珠粒容易成型的粒徑可以更小 (最小零件壁厚大面積成型可做到 4mm,漸變截面零件最小起始壁厚可做到 2mm)，泡沫模型成型能力強，提高了產(chǎn)品模型設(shè)計的自由度；④共聚物PMMA 珠粒對發(fā)泡劑的屏蔽作用較強，可以存放更長的時間 (原始珠?？梢源娣?6個 月以上 ,預發(fā)珠?？梢源娣?3個月以上 )，提高了制模的經(jīng)濟性；⑤共聚物 PMMA泡沫模型的成型設(shè)備無須專門設(shè)計，與 EPS 泡沫模型所用的成型設(shè)備一樣即可。這樣一來，兩者熱解后的碳原子數(shù)目之比變 為了為 3:8；③ PMMA 的熱力學穩(wěn)定性差，進而導致其遇到
畢業(yè)設(shè)計相關(guān)推薦
鄂ICP備17016276號-1