畢業(yè)設計論文—ck6152數(shù)控機床液壓系統(tǒng)設計(存儲版)
【正文】 n—為循環(huán)中的階段數(shù)?？紤]到本系統(tǒng)作為數(shù)控機床設備對性能具有特殊要求，所以大多數(shù)閥類元件均采用臺灣生產的較先進的液壓元件。已知該液壓系統(tǒng)中進、回油管的內徑均為12mm，選用N46液壓油，考慮到N46液壓油的最低溫度為15攝氏度，查得其時的運動粘度，密度。7 系統(tǒng)仿真 FluidSIM軟件介紹FluidSIM軟件由德國festo公司Didactic教學部門和paderborn大學聯(lián)合開發(fā)，是專門用于液壓與氣壓傳動的教學軟件，F(xiàn)luidSIM軟件分兩個軟件，其中FluidSIMH用于液壓傳動仿真，而FluidSIMH用于氣壓傳動仿真。圖73液壓卡盤加緊時的液壓仿真圖此圖為液壓卡盤加緊時的液壓仿真圖，按鈕開關SB2按下時1YA電磁鐵得電:油液從油箱流出——經(jīng)過油路0——經(jīng)過減壓閥——從油路1進入——到電磁鐵3YA左進——經(jīng)過油路3——到電磁鐵1YA——進入液壓缸右側——卡盤加緊——油液從4回油箱。圖77液壓刀架加緊時的液壓仿真圖此圖為液壓刀架加緊時的液壓仿真圖，按鈕開關SB6按下時5YA電磁鐵得電:液從油箱流出——經(jīng)過油路0——從油路8進入——到電磁鐵4YA左進——經(jīng)過油路10——液壓缸——刀架加緊——油液從9回油箱。對原有系統(tǒng)的關鍵技術進行了研究，重點對零件中的關鍵部件如液壓缸，節(jié)流閥、液壓控制滑閥和控制油缸進行了設計和研究，確定了它們的結構類型和主要參數(shù)。在本文完成之際，同時要感謝黃河老師、王信老師給予我的支持與幫助，讓我能夠順利的參加選題及論文的設計。由于條件和能力有限，對一些部分的研究還不夠深入，缺乏系統(tǒng)而全面的研究，以后在這方面可以進行更多的分析和研究。圖710液壓馬達旋轉時的液壓仿真圖此圖為液壓馬達旋轉時的液壓仿真圖，按鈕開關SB9按下時8YA電磁鐵得電:液從油箱流出——經(jīng)過油路0——從油路5進入——到電磁鐵8YA進——經(jīng)過油路6——經(jīng)過調速閥——液壓馬達順時針旋轉8結論 數(shù)控液壓系統(tǒng)是在原有手動系統(tǒng)的基礎上提出并設計的。圖76液壓刀架松開時的液壓仿真圖 此圖為液壓刀架松開時的液壓仿真圖，按鈕開關SB5按下時4YA電磁鐵得電:液從油箱流出——經(jīng)過油路0——從油路8進入——到電磁鐵4YA進——經(jīng)過油路9——液壓缸——刀架松開——油液從10回油箱。該軟件強大的仿真功能可以實時顯示與軟件連接的實際控制回路的動作。6 電氣控制回路圖 根據(jù)液壓系統(tǒng)圖設計出CK6152數(shù)控機床的電氣控制圖，如圖（61） 圖61電氣控制圖 KMI KM2 KM3 KM4 KM5 KM6 KM7 KM8 為電氣控制回路圖的繼電器，1YA 2YA 3YA 4YA 5YA 6YA 7YA 8YA 為電氣控制回路圖的電磁鐵，SB1急停按鈕 SB21YA的開關SB32YA的開關SB43YA的開關SB54YA的開關 SB65YA 的開關 SB76YA 的開關 SB87YA的開關 SB98YA 的開。 表41 液壓系統(tǒng)元件清單序號名稱型號數(shù)量備注1油箱專用件12濾油器W0813電機泵組SMVP302212．4通道體專用件15單向節(jié)流閥MCT02P2036壓力繼電器DNM02A040K21B1尾座或中心架用7壓力繼電器DNM02A040K21B1卡盤用7減壓閥MBR02P1K2038換向閥WE3C202GD23039壓力表G60LM70K102接口螺紋M14 5 液壓系統(tǒng)的驗算因為在設計液壓系統(tǒng)時，某些參數(shù)是初步估計的，在選定了液壓元件后，應根據(jù)實際情況對整個液壓系統(tǒng)的某些技術進行必要的驗算，以便對所選的液壓元件和液壓系統(tǒng)的參數(shù)壓力進一步的調整。,最大流量為32L/min。而對于第二種情況，除了考慮執(zhí)行機構的壓力外還要考慮油液在管道系統(tǒng)中流動時產生的總壓力損失，即P P+ （41） 式中 —液壓泵的出口至執(zhí)行機構進口之間的總的壓力損失，它包括遠程壓力損失和局部壓力損失兩部分，要準確地估算必須等管路系統(tǒng)及安裝形式完全確定以后才能做到，再次只能進行估算，估算時可參考下述經(jīng)驗數(shù)據(jù)；一般節(jié)流調速閥和管路簡單的系統(tǒng)取=。 液壓缸受軸向推力的作用，F(xiàn)，d帶入公式(37)，計算得： 卡盤液壓缸已選用成品件，不需要校核；尾座液壓缸F=800kg，d=40mm， 所以 σ= =＜σp。 式中 D—缸筒內徑m； —缸筒外徑 m ,=D+2δ； —液壓缸的額定壓力 MPa； —缸筒發(fā)生完全塑性變形時的壓力 MPa； —缸筒材料的屈服點 MPa。起重運輸機械和工程機械的液壓缸，一般用無縫鋼管材料，大多屬于薄壁圓筒結構，查參考文獻[16]表417，其壁厚按薄壁圓筒公式有為： （36） 式中 δ—液壓缸壁厚，m； D —液壓缸內徑，m； —試驗壓力，一般取最大工作壓力的1．25—1．5倍，； [σ]—缸筒材料的許用應力。查參考文獻[2]表2063及參考文獻[1]中的經(jīng)驗公式，在額定壓力下的液壓缸，總效率為η= ，取η=，中心架液壓缸所受外作用力R=200kg，代入公式（34）得： F= ==215kg 計算油缸面積： A== == 計算液壓缸直徑: D===，可圓整為D=40mm,活塞桿直徑d==20mm。 液壓尾座的負載分析液壓尾座的負載類同于液壓卡盤，在此不必再分析。但主要的負載有：（1）外負載 高速鋼鉆頭鑄鐵孔時軸向切削力F(單位為N)為 （31） 式中 D—鉆頭直徑，單位mm； S—每轉進給量，單位mm/r； HBS—鑄件硬度，HBS=240。 （2）用減壓閥調節(jié)卡盤高壓夾緊或低壓夾緊壓力的大小以及尾座套筒
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