【正文】 內(nèi)力計(jì)算水平地震作用下的內(nèi)力采用改進(jìn)的反彎點(diǎn)法。豎向荷載作用下,這樣求得的框架內(nèi)力,梁跨中彎距較考慮活載不利布置法求得的彎局偏低,但當(dāng)活載占總荷載的比例較小時(shí),可在截面配筋時(shí),~。將分層法所得到的彎矩圖疊加，并將節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩進(jìn)行再分配。180。180。 圖14 頂層彎矩分配及彎矩圖 圖15 三二層彎矩分配及彎矩圖 圖16 底層彎矩分配及彎矩圖 豎向均布恒載作用下的框架彎矩圖如圖17。 表14 梁端彎矩的調(diào)幅 梁端剪力和軸力計(jì)算 梁端剪力V=Vq+Vm ql2MM右Vm:梁端彎矩引起的剪力Vm=左2Vq:梁上均布荷載引起的剪力Vq=柱軸力 N=V+PV:梁端剪力P:柱頂豎向集中荷載具體計(jì)算結(jié)果見表15,16,17,18,19,20。=mas=gREM180。565180。=max[%,%]=%()249。180。103= 軸壓比: mN=N/fCAC=180。=l04850== h500180。180。500180。(180。300923)180。5002=N,所以N= 247。500180。(430+430)n1AS1l1+nA2Sl22==195mm l1l2rv430180。gt。hboaSVj=180。232。231。=+=247。500)(jcjj)=Vj=故滿足要求。500180。3=180。4180。 B，D區(qū)格板的計(jì)算第一,設(shè)計(jì)荷載恒載：水磨石地面 12厚水泥砂漿 活載：教室 180。 =+=m/mqqm2=(+180。m1’=m1=180。=D區(qū)格板 == qqm1=(+180。)l01222=180。180。支座截面處h0=111mm。混凝土為C30，梁中受力筋為Ⅱ級(jí)，其余鋼筋采用Ⅰ級(jí)鋼。=180。+180。180。100=26mm2 fy210As=rminbh0=180。= kN/m 335 斜梁自重 180。= kN/m 300 合計(jì) kN/m 第三, 斜梁跨中最大彎距設(shè)計(jì)值11 M=Pl2=180。180。180。180。1000180。0217+)=/ ).0(180。( 平臺(tái)梁抹灰重 +/ 5 / )=)0=. 0180。68=m210.180。a1fCbf’h’f(’f)=180。550180。所以只需按構(gòu)造配置箍筋, ,選用雙肢φ82005)吊筋計(jì)算,則所需箍筋總數(shù)為G+180?；A(chǔ)材料為：砼C20ft=，鋼筋HRB335，fy=300N/mm2。===第二：驗(yàn)算另一組荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)的基底應(yīng)力：NMMN 第二組： pmax=bot+bot=+gG+bot AWAW=+22180。180。6 比較各組數(shù)據(jù)，取大值，按第一組荷載設(shè)計(jì)值作用下的地基凈反力進(jìn)行抗沖切承載力計(jì)算。bbmh0=(bc+h0)h0231。641=494kNFl=394kN滿足要求。()2180。(2180。(2180。+) 24 M4==m 180。180。180。1100180。=Fl(可以)2）受剪承載力驗(yàn)算取柱B沖切破壞錐體地面邊緣處截面為計(jì)算截面，該截面的剪力設(shè)計(jì)值為：V=180。=V(可以) e) 配筋計(jì)算1) 縱向鋼筋(采用HRB335級(jí)鋼筋)最大正彎矩取:M=m,所需鋼筋面積為: 。1100180。(+)==180。 圖32 二柱矩形聯(lián)合基礎(chǔ)計(jì)算簡(jiǎn)圖及V，M圖 d） 基礎(chǔ)高度計(jì)算取h=1000mm, h0=955mm。=mN=+= b) 基底尺寸的確定因?yàn)榻Y(jié)構(gòu)的對(duì)稱性,所以主要荷載的合力作用點(diǎn)和基礎(chǔ)底面形心重合,無需計(jì)算主要荷載的合力作用點(diǎn)位置來確定基礎(chǔ)長(zhǎng)度。()2180。180。(+)180。1 則M1=(ps,max+ps1)(lhc)2(2b+bc) 481 =180。1180。=394kN第三：變階處的抗沖切力由于基礎(chǔ)寬度小于沖切錐體底邊寬度，故b246。180。 180。180。因?yàn)锽，C軸間柱距較小，所以B，C柱設(shè)計(jì)為聯(lián)合基礎(chǔ)。432180。106as===’180。14 .382= 2由于靠近樓梯間墻的梯段斜梁距支座過近,剪跨過小,故其荷載將直接傳至支座,所以計(jì)算斜截面宜取在斜梁2= 4)截面設(shè)計(jì)①正截面受彎承載力計(jì)算 h0=h35=40035=365mm,b=200mm,hf’=60mm。214.=38kN 圖27 平臺(tái)梁計(jì)算簡(jiǎn)圖 平臺(tái)梁跨中最大彎距設(shè)計(jì)值180。.平臺(tái)梁自重 (2180。(+50180。180。180。875180。180。180。180。180。=。180。180。表27 板的配筋計(jì)算 表中As=MgSh0fy A, C單向板計(jì)算:荷載計(jì)算同前雙向板。=m/m第四,截面設(shè)計(jì)截面的有效高度：選用F8的鋼筋作為受力主筋，則l01（短跨）方向跨中的截面的h01=hch02=hcd=130154=111mm。m1’=m1=180。 =m/mqqm2=(+180。(g+q)l012=180。=m/mamp。+180。2時(shí)可按雙向板設(shè)計(jì)。180。1230。=180。180。uMC=muCdb’SM=mdbhb0=565+465500+600=515mm,hb==550mm 22HC=180。231。232。+Mbr246。lt。%取復(fù)式箍48s=180。103=180。=180。yAS=Nmax=180。4652180。103x===xb 180。5002==,取z1= z1=180。選用M大N小的組合, 最不利組合為N==m 查表得,rRE=,則rRENC=180。=% bs300180。300mm180。 梁AB和梁BC各截面受彎承載力配筋計(jì)算見表25. 表25 框架梁正截面強(qiáng)度計(jì)算249。180。 框架梁的配筋計(jì)算（僅以一層梁為例說明計(jì)算過程） （1） 正截面受彎承載力計(jì)算 粱AB（300180。180。180。180。計(jì)算步驟為：（1） 將原框架分為5個(gè)敞口單元，除底層柱外的其于各層柱的相對(duì)線剛度乘。當(dāng)框架為少層少跨時(shí)，采用彎矩二次分配法較為理想。Di=1n和μijk229。247。Tg246?；詈奢d標(biāo)準(zhǔn)值 =+180。S教+q走道180。=180。[(+)180。[()180。()180。ji=1nQiQik，即G=Gk+229。180。180。180。180。()+180。=頂層柱恒載=梁自重+板傳荷載+板傳荷載 =+()+180。12180。180。180。180?？蚣苡?jì)算簡(jiǎn)圖見圖1?？紤]到彎矩影響。第二：本工程女兒墻壓頂圈梁為240mm120mm，設(shè)計(jì)計(jì)算書 設(shè)計(jì)原始資料（1）. m/s， m/s， m/s。 施工材料第一：本工程中所采用的鋼筋箍筋為Ⅰ級(jí)鋼，fy=210N/m㎡,主筋為Ⅱ級(jí)鋼， fy=300N/m㎡。荷載組合簡(jiǎn)化如下：（1）恒荷載+活荷載、（2）恒荷載+風(fēng)荷載、（3）恒荷載+活荷載+風(fēng)荷載、（4）恒荷載+地震荷載+活荷載。使用荷載（活荷載）按荷載規(guī)范取值，樓面活荷載折減系數(shù)按荷載規(guī)范取用。 計(jì)算簡(jiǎn)圖在橫向水平力作用下，連梁梁對(duì)墻產(chǎn)生約束彎矩，因此將結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)化為剛結(jié)計(jì)算體系，計(jì)算簡(jiǎn)圖如后面所述。在結(jié)構(gòu)總體布置中，為了降低地基沉降、溫度變化和體型復(fù)雜對(duì)結(jié)構(gòu)的不利影響，可以設(shè)置沉降縫、伸縮縫和防震縫將結(jié)構(gòu)分成若干獨(dú)立的單元。 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方案及布置鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)是由梁，柱通過節(jié)點(diǎn)連接組成的承受豎向荷載和水平荷載的結(jié)構(gòu)體系。某中學(xué)教學(xué)樓建筑結(jié)構(gòu)計(jì)算書畢業(yè)設(shè)計(jì)3 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)說明 工程概況某中學(xué)教學(xué)樓，設(shè)計(jì)要求建筑面積約20004000m2，34層。本工程結(jié)構(gòu)圖中所注標(biāo)高均為結(jié)構(gòu)標(biāo)高。在房屋的縱向則設(shè)置連系梁與橫向框架連接，這些聯(lián)系梁與柱實(shí)際上形成了縱向框架，承受平行于房屋縱向的水平風(fēng)荷載和地震荷載。第二：由于結(jié)構(gòu)體型規(guī)整，布置對(duì)稱均勻，結(jié)構(gòu)在水平荷載作用下不計(jì)扭轉(zhuǎn)影響。結(jié)構(gòu)自重可由構(gòu)件截面尺寸直接計(jì)算，建筑材料單位體積重量按荷載規(guī)范取值。 內(nèi)力組合第一：荷載組合。根據(jù)上部結(jié)構(gòu)、工程地質(zhì)、施工等因素，優(yōu)先選用整體性較好的獨(dú)立基礎(chǔ)。 施工要求及其他設(shè)計(jì)說明第一：本工程上部樓板設(shè)計(jì)時(shí)未考慮較大施工堆載（均布），應(yīng)采取可靠措施予以保護(hù)。a） 框架柱承受豎向荷載為主時(shí)，可先按負(fù)荷面積估算出柱軸力，再按軸心受壓柱驗(yàn)算。 基礎(chǔ)采用柱下條形基礎(chǔ)，基礎(chǔ)+，,框架結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖所示，取頂層柱的形心線作為框架柱的軸線，梁軸線取至板底，底層柱高度從基礎(chǔ)頂面取至一層板底，即h1=++=。180。180。12180。2=180。2+)180。()+180。180。（）2=++=頂層柱活載=板傳活載1515=180。（）2828=+=標(biāo)準(zhǔn)層柱：標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載= +180。()+180。 圖4 框架豎向荷載圖 重力荷載代表值計(jì)算結(jié)構(gòu)的重力荷載代表值應(yīng)取結(jié)構(gòu)和構(gòu)件自重標(biāo)準(zhǔn)值Gk加上各可變荷載組合值229。180。2+()]2+180。4]}=G頂層=G’女兒墻+G’屋面板+G’梁+G’柱+G’墻=++++=（2） 其余層樓面處重力荷載代表值計(jì)算G’墻=G’樓面板=180。20=G標(biāo)準(zhǔn)層=G’墻+G’樓面板+G’粱+G’柱=+++=（3） 底層樓面處重力荷載代表值計(jì)算+’墻=180。= （5） 樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值G樓面=q教180。= 樓面處 底層GEW=樓面處結(jié)構(gòu)自重+180。230。h2bmax=231。GHjj=1n各層橫向地震作用及樓層地震剪力計(jì)算見表8 表8 各層橫向地震作用及樓層地震剪力 各質(zhì)點(diǎn)水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布如圖5，6 圖7 層間剪力分布