【正文】 冒白汽或濺水滴，脹差向正值發(fā)展。　5．來自凝汽器凝汽器灌水而進入汽輪機的事故曾多次發(fā)生?！榱祟A防發(fā)生水沖擊，在運行維護方面著重采取以下措施：　　1)當主蒸汽溫度和壓力不穩(wěn)定時，要特別注意監(jiān)視，一旦汽溫急劇下降到規(guī)定值，通常為直線下降50℃時，應按緊急停機處理。6)對除氧器水位加強監(jiān)督，杜絕事故發(fā)生。④ 推力軸承或主軸瓦損壞?！　、?轉(zhuǎn)子的原材料存在過大的內(nèi)應力，在較高的工作溫度下經(jīng)過一段時間的運轉(zhuǎn)后，內(nèi)應力逐漸得到釋放，從而使轉(zhuǎn)子產(chǎn)生彎曲變形。停機時要記錄轉(zhuǎn)子惰走時間，靜止后進行手動盤車。 3)水蝕損傷水蝕一般多發(fā)生在末幾級濕蒸汽區(qū)的低壓段長葉片上，尤其是末級葉片。 ④ 加工工藝不良。 2)當斷落的葉片落入凝汽器時，會使凝汽器銅管打壞，使凝汽器內(nèi)循環(huán)水漏人凝結(jié)水中，導致凝結(jié)水硬度和導電度突然增大，凝結(jié)水水位增高，凝結(jié)水泵電動機電流增大。當清楚的聽到缸內(nèi)發(fā)生金屬響聲或機組出現(xiàn)強烈振動時，應判斷為通流部分損壞或葉片斷落，則應緊急故障停機，準確記下惰走時間，在惰走和盤車過程中仔細傾聽缸內(nèi)聲音，經(jīng)全面檢查、分析研究，決定是否揭缸檢查。 ⑤ 停機后由于主蒸汽或抽汽系統(tǒng)不嚴密，使汽水漏人汽缸，時間一長，使通流部分銹蝕而損壞。 ② 葉片振動特性不合格。另外，長期停機備用的機組往往會因為空氣中的潮氣或蒸汽漏人機內(nèi)造成葉片嚴重銹蝕。6)上下汽缸溫差可能急速增加。　?、?停機后在汽缸溫度較高時，由于某種原因使冷水進入汽缸，引起高溫狀態(tài)的轉(zhuǎn)子下側(cè)接觸到冷水，局部驟然冷卻，出現(xiàn)很大的上下溫差而產(chǎn)生熱變形，造成大彎曲。② 動靜部套加熱或冷卻時膨脹或收縮不均勻。加熱器管束破裂時，應迅速關(guān)閉抽汽管上相應的進汽門及止回閥。這時的事故現(xiàn)象，首先表現(xiàn)為上、下缸溫差增大，繼而使汽缸變形，動靜部分發(fā)生碰磨。在正常運行中，軸封供汽來自除氧器的機組，若除氧器滿水時，軸封就要帶水，軸封加熱器滿水也有可能使水倒入軸封。發(fā)生上述現(xiàn)象時，應立即通知鍋爐人員將減溫水門關(guān)閉。汽輪機進水時，必須迅速破壞真空，緊急停機，并開啟汽輪機本體和主蒸汽管道上的疏水門，進行疏水。：1）發(fā)生超速事故應手打危急保安器，破壞真空故障停機，大閘后應檢查自動主汽門、調(diào)汽門、抽汽止回閥迅速關(guān)閉，轉(zhuǎn)速應下降；2） 如果轉(zhuǎn)速超過3360r/min而危急保安器未動作，應立即手打危急保安器，破壞真空緊急故障停機；3） 如果危急保安器動作，自動主汽門、調(diào)速汽門、抽汽止回閥卡住或關(guān)不嚴時，應設法關(guān)閉上述閥門或立即關(guān)閉電動主汽門和抽汽門；4）如果采取上述措施后，機組轉(zhuǎn)速仍不降低，應迅速關(guān)閉與汽輪機相連的一切汽門，以切斷汽源；5） 必要時可將發(fā)電機勵磁投入，增加制動力；6） 機組停運后，要求全面檢查與修復調(diào)節(jié)、保安系統(tǒng)的缺陷，否則不允許機組再次啟動；7） 機組重新啟動時，要注意檢查機組的振動情況，在并網(wǎng)前，要求做危急保安器動作試驗，動作轉(zhuǎn)速合格后，方允許機組并入電網(wǎng)?！?．真空系統(tǒng)漏人空氣真空系統(tǒng)是否漏入空氣，可通過嚴密性試驗來檢查。出現(xiàn)上述情況時，應使用循環(huán)水系統(tǒng)的輔助抽氣器，恢復出口處的真空，必要時可增加進入凝汽器的循環(huán)水量。如果凝結(jié)水泵故障，可以從出口壓力和電流來判斷。如果循環(huán)泵在運行中出口誤關(guān)，或備用泵出口門誤門，造成循環(huán)水倒流，也會造成真空急劇下降?！薄?)在處理過程中，若真空繼續(xù)下降，應按規(guī)程規(guī)定降負荷，防止排汽室溫度超限，防止低壓缸大氣安全門動作。達到煤著火溫度后，加煤要加加停 停，斷定加入的煤著火之后，隨床溫的上升逐漸加大的給煤量，防止點火過程中 加煤過多，引起爆燃或爆炸。（2） 鍋爐燃燒室上部都要設計防爆門，這樣至少可減輕燃燒爆炸對設備的損 壞。（4） 在一個比較密或流通不好的容器內(nèi)。 （6） 、如果結(jié)渣十分嚴重，短時間內(nèi)壓火清渣不能解決問題，最終采取停爐清 渣。（2） 燃燒室出口溫度迅速下降。分離器內(nèi)發(fā)生高溫結(jié)渣的處理 一旦結(jié)渣燃燒室出口煙氣溫度降低，鍋爐蒸發(fā)量帶不足，飛灰含碳量升高， 分離器進出口之間的煙氣壓差加大。 （分離器的作用： 一是其分離作用， 二是燃盡作用）（3） 煤的粒度的影響。（2） 灰熔點低的煤易發(fā)生高溫過熱器結(jié)渣。（3） 燃煤熱值大幅度改變導致高溫結(jié)渣。（低溫結(jié)渣的渣塊比較疏松） 二、高溫結(jié)渣高溫結(jié)渣的特點和處理高溫特點：全床完全流化和全床燃燒溫度超過灰渣熔點，全床發(fā)生灰渣的 熔融和結(jié)塊?；以娜埸c一般在 1250~1350℃ 之間，具體數(shù)值的大小與灰渣特性、灰渣成分和燃燒氣氛有關(guān)。，造成流化床熄火如果出現(xiàn)拍底渣失控，床料量排除太多，使床料量太少，床層厚度太薄，不能維持一個穩(wěn)定的燃燒溫度，會發(fā)生燃燒滅火。，及時調(diào)整給煤量，防止高溫結(jié)渣及低溫熄火一般，當鍋爐負荷變大時，要加風、加煤；相反，當鍋爐負荷變小的時候，要減風、減煤；如果運行人員沒有這樣做，在負荷變大的情況下，會造成燃燒室溫度不斷下降，最終導致熄火。在省煤器之上放置一個多孔消旋均流板，可較好保護省煤器。對燒高灰分煤的循環(huán)流化床鍋爐，設計省煤器區(qū)的煙氣流速取低值，反之取高值。對此局部磨損采用防磨罩解決。二、 高低溫過熱器的防磨措施。循環(huán)流化床鍋爐有兩類，一類是分離器布置在燃燒室的出口，對流受熱面布置在氣流中粉塵濃度較低的分離器之后；另一類是分離器布置在過熱器受熱面之后，省煤器之前，如中溫下排氣旋風分離器循環(huán)流化床鍋爐，此時，過熱器區(qū)眼氣流中的粉塵濃度較高，而磨損與煙氣中粉塵濃度成正比。經(jīng)過固體粒子的反復沖擊，變形層脫落，導致嚴重磨損。20號鍋爐鋼管的硬度為1400Mpa。這些氧化膜的硬度都比原管材`的硬度要大得多。圖（11）沖蝕磨損時磨損量與顆粒直徑的關(guān)系二、 床料溫度對受熱面磨損的影響床料溫度一般比床溫高100~200℃，達到900~1150℃。 從式（11）中知，受熱面的磨損量與床料粒子直徑成正比。由式(11)知，金屬受熱面的磨損量與粒子濃度呈正比。固體粒子速度大約以3次方的關(guān)系影響循環(huán)流化床鍋爐金屬受熱面的磨損。（1） 磨損量。撰寫畢業(yè)論文，要求文稿為打印稿，字數(shù)不少于8000字。合理布置畢業(yè)論文的結(jié)構(gòu)和文章的內(nèi)容，要求觀點正確，論文層次分明，重點突出，圖示正確，結(jié)構(gòu)嚴謹，文字描述流暢。為了說明磨損和腐蝕的程度，工程上一般使用兩個特征量來描述。n 值的大小與固體粒子直徑、速度有關(guān)。鍋爐的設計決定了流化床鍋爐各部位的氣流速度，從而決定了鍋爐受熱面金屬的防磨性能。當然，煙氣流中的粒子濃度也燃煤中的灰分有關(guān)，灰分高，煙氣流中的粒子濃度高，帶來的磨損大。K值通過實驗確定。在管壁溫度大于300℃以后，氧與鐵反應生成氧化膜有三層，第一層為aFe2O3，第二層為r Fe2O3，第三層為Fe2O3。如圖（1—3）所示，當床料硬度接 圖（13）顆粒硬度對磨損的影響 近金屬受熱面硬度時，磨損率變化十分劇烈；當床料硬度比金屬受熱面硬度小許多或大許多時，磨損速率變化較小。第二節(jié) 循環(huán)流化床鍋爐金屬受熱面的磨損機理一、沖擊磨損當氣固兩相流中固體粒子沿垂直方向沖擊受熱面的管子時，使管子表面出現(xiàn)塑性變形或產(chǎn)生顯微裂紋。c. 燃燒室四角膜式水冷壁的磨損。一、 影響循環(huán)流化床鍋爐對流受熱面的磨損因素分析分離器的布置位置對對流受熱面的磨損影響很大。對流受熱面區(qū)氣流速度的正確選擇，使之即不產(chǎn)生積灰，有不發(fā)生磨損，對循環(huán)流化床鍋爐的安全、經(jīng)濟運行及其重要的。~3排管子的背風面由于氣流的漩渦作用產(chǎn)生磨損。大于10m/s之后，對省煤器磨損還是較嚴重的。對下排氣旋風分離器循環(huán)流化床鍋爐，由于排氣管中的氣流殘余旋轉(zhuǎn)，粒子受離心力的作用，對省煤器上面第1~2排管子的迎風面產(chǎn)生局部磨損。 預防措施；設計較大的干煤棚，控制煤的水分低于8%；加強給煤監(jiān)視，設計斷煤警報器或語言提醒是防止斷煤的有效措施。在煤熱值變高的時候，會發(fā)生燃燒室溫度越來越高，最終導致高溫結(jié)渣而被迫停爐。第二節(jié) 循環(huán)流化床燃燒結(jié)渣各種結(jié)渣原因是操作溫度超過了灰渣的熔點 。 對大型流化床鍋爐，趕快加大風量將渣塊打散。（2） 負荷大幅度變化導致高溫結(jié)渣。（