【正文】 . 3786 E 7 E8 E8 0. 2891 E 72 E8 E8 0. 6258 E 7 E8 E8 0. 4560 E 71 E8 E8 E7 E8 E8 0. 7674 E 7用層剪彎剛度或?qū)蛹羟袆偠扰袆e的薄弱層 , 用層側(cè)向剛度判別則不一定是薄弱層 用抗震規(guī)范方法最容易通過 用三種方法計(jì)算的樓層剛度 同一工程 3種算法計(jì)算層剛度比的比較 剪切剛度 剪彎剛度 抗震規(guī)范 ? 樓層 1 否 否 否 ? 樓層 2 否 否 否 ? 樓層 3 否 否 否 ? 樓層 4 是 是 否 ? 樓層 5 否 否 否 ?抗震規(guī)范（ 第三種）方法為通用方法， 也是程序的缺省方式，通常工程均可采 用此種辦法 ?底部大空間為一層時(shí)，剛度比計(jì)算可采用 剪切剛度 ?底部大空間為多層時(shí)，剛度比計(jì)算可采用 剪彎剛度 如何看計(jì)算結(jié)果？ 有效質(zhì)量系數(shù)： 振型數(shù)夠不夠？ 概念來源 ： WILSON . 教授曾經(jīng)提出振型有效質(zhì)量系數(shù)的 概念用于判斷參與振型數(shù)足夠與否，并將其用于 ETABS程序， 他的方法是 基于剛性樓板假定 的，不適用于一般結(jié)構(gòu)。 原因 ：振型整體性差，局部振動(dòng)明顯 有些結(jié)構(gòu)，需要較多振型才能準(zhǔn)確計(jì)算地震作用，如： 8層結(jié)構(gòu) 算了 30個(gè)振型有效質(zhì)量系數(shù)仍不夠 算了 60個(gè)振型有效質(zhì)量系數(shù)夠了 振型的方向角 概念 ：對(duì)一個(gè)建筑結(jié)構(gòu)而言，我們這樣來定義振型的方向： 如果沿著角度 angle作用的地震使得振型上有最大的反應(yīng)，則稱 該方向角 angle為振型的方向角。對(duì)建筑 結(jié)構(gòu)而言，我們認(rèn)為有兩個(gè)指標(biāo)較為合適 一個(gè)是 基底剪力貢獻(xiàn) ， 另一個(gè)是 應(yīng)變能貢獻(xiàn) ，應(yīng)變能貢獻(xiàn)具有一般性，適用范圍廣， 程序處理： TAT、 SATWE程序給出了每個(gè)振型在每個(gè)地震方 向的基底剪力貢獻(xiàn) ,用戶可以根據(jù)這個(gè)指標(biāo)來判斷每個(gè)地震方向 的主振型。用戶可以根據(jù)需要指定多個(gè)（最多允許 12個(gè)）地震作用方向，程序?qū)γ恳坏卣鸱较蜻M(jìn)行地震反應(yīng)譜分析，計(jì)算 相應(yīng)的構(gòu)件內(nèi)力。 作用： 1). 通過振型成份的輸出，可以使用戶方便地了解 各個(gè)振型的性態(tài) 2). 同時(shí)，也可以作為判斷結(jié)構(gòu)第一扭轉(zhuǎn) 周期與第一側(cè)振周期的依據(jù) 多方向水平地震作用 規(guī)范條文： 抗震規(guī)范 ,有斜交抗側(cè)力構(gòu)件的結(jié)構(gòu),當(dāng)相交角度大于 15度時(shí) ,應(yīng)分別計(jì)算各抗側(cè)力構(gòu)件方向的水平地震作用 。對(duì)于 某個(gè)特定地震作用引起的結(jié)構(gòu)反應(yīng)而言，一般每一個(gè)參與振型都 有一定的貢獻(xiàn)，但是貢獻(xiàn)大小不同， 什么是主振型呢？貢獻(xiàn)最 大的就是主振型 。 TAT輸出在“ ”文件 中， SATWE輸出在“ ”文件中， PMSAP則輸出在 “工程名 .ABS”文件中。 ：底部大空間層數(shù)大于一層時(shí)，其轉(zhuǎn)換層上部框架 剪 力墻結(jié)構(gòu)的與底部大空間層相同或相近高度的部分的等效側(cè) 向剛度與轉(zhuǎn)換層下部的框架 剪力墻結(jié)構(gòu)的等效側(cè)向剛度比 γe宜接近 1，非抗震設(shè)計(jì)時(shí)不應(yīng)大于 2，抗震設(shè)計(jì)時(shí)不應(yīng)大 于 。新版本程序 PDELT效應(yīng)的實(shí)現(xiàn)方法具有一般性，它既適用于采用剛性樓板假定 的結(jié)構(gòu)，也適用于存在獨(dú)立彈性節(jié)點(diǎn)的結(jié)構(gòu)，解除了老版本程序的 局限性。 ? 一般情況下 ， 短邊可按 ， 長(zhǎng)邊可按；當(dāng)扭轉(zhuǎn)剛度較小時(shí) ， 宜按不小于 。樓面凹入或開洞尺寸 不宜 大于樓面寬度的一半；樓板開洞總面積 不宜 超過樓面面積的 30%；在扣除凹入和開洞后，樓板在任一方向的最小凈寬度 不宜 小于 5m，且開洞后每一邊的凈寬度 不應(yīng)小于 2m。 六、配筋信息 梁、柱箍筋間距取加密區(qū)間距?？紤]雙向地 震時(shí) ,內(nèi)力組合不改變。 4. 連梁剛度折減系數(shù) 多、高層結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中允許連梁開裂，程序中通過連梁剛度折減系 數(shù)來反映開裂后的連梁剛度，連梁剛度折減系數(shù)在 ～ 內(nèi)取值，一般工程可取 。 四、調(diào)整信息 1. 梁端負(fù)彎矩調(diào)幅系數(shù) 在豎向荷載作用下，鋼筋混凝土框架梁設(shè)計(jì)允許考慮塑性變形 內(nèi)力重分布，適當(dāng)減小支座負(fù)彎矩，相應(yīng)增大跨中正彎矩。計(jì)算雙向地震作用時(shí)可不考慮偶然偏心的影響。 2. 扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)信息 在振型組合時(shí)程序提供“耦聯(lián)”和“非耦聯(lián)”兩種方式。 簡(jiǎn)言之，地震組合數(shù)將增加到原來的三倍 。)()(|)||(|???????考慮雙向地震帶來的配筋增大 1. 規(guī)則框架例 2. 框剪結(jié)構(gòu)例 規(guī)則框架 單、雙向地震 （單偏壓配筋）對(duì)比柱類別軸力( kN )配筋率R A sX 向配筋A(yù) sx( mm*mm)Y 向配筋A(yù) s y( mm*mm)配箍率Rsv單地 234 5 2575 2440 雙地 255 3 2838 2800 角柱比值 1 5 5單地 242 1 3 2126 15 02 雙地 243 5 2141 2031 邊柱比值 673 1 1. 3522 單地 308 2. 2266. 2402. 雙地 308 8. 2266. 2416. 中柱比值 3 8 4框剪結(jié)構(gòu) 雙、單地震 ( 單向偏壓配筋 ) 對(duì)比柱類別軸力( kN )配筋率R A sX 向配筋A(yù) sx( mm*mm)Y 向配筋A(yù) s y( mm*mm)配箍率Rsv單地 0 0 00雙地 0 0 600角柱比值( 1 .035 9) ( 1. 0378) ( 1 .043 1) ( 1 .005 2) ( 00)單地 0 0 雙地 0 0 邊柱比值 18 8( 05) ( 1 .064 7) ( 1 .055 2) ( 1 .065 5) ( 1 .012 9)單地 0 0 雙地 0 0 中柱比值( 1 .023 0) ( 1 .082 2) ( 1 .057 4) ( 1 .082 4) ( 1 .020 9) 考慮雙向地震時(shí) 單偏壓 配筋與 雙偏壓 配筋的比較 1. 規(guī)則框架例 2. 框剪結(jié)構(gòu)例 規(guī)則框架 雙向地震時(shí)單、雙偏壓配筋 對(duì)比柱類別軸力( kN )配筋率R A sX 向配筋A(yù) sx( mm *m m)Y 向配筋A(yù) s y( mm *m m)配箍率Rsv單偏 25 53 .0 5 28 38 .0 30 69 .0 7雙偏 25 53 .0 2 35 48 .0 28 00 .0 7角柱比值 0 59 6 50 2 96 1 0單偏 243 203 0 200 0 雙偏 243 226 0 397 0 邊柱比值 16 6 單偏 308 226 0 241 0 雙偏 308 340 0 397 0 中柱比值 框剪結(jié)構(gòu) 雙向地震時(shí)單、雙偏壓配筋 對(duì)比柱類別軸力( kN )配筋率R A sX 向配筋A(yù) sx( mm*mm)Y 向配筋A(yù) s y( mm*mm)配箍率Rsv單偏 0 0 雙偏 0 0 0 角柱比值( 0) ( 1 .092 4) ( 1 .291) ( 1 .027 6) ( 1 .00)單偏 0 0 雙偏 0 0 邊柱比值( 0) 5( ) ( 1 .1 1 50 ) ( 1 .037 4 ) ( 1 .000 0 )單偏 0 0 雙偏 0 0 中柱比值 ( 0 )( 1. 1435 )( 1. 3005 )( 1. 1036 ) ( 1 .00 ) 偶然偏心 ： 新高規(guī) ，計(jì)算單向地震作用時(shí)， 應(yīng)考慮偶然偏心的影響，附加偏心距可取與地震作用方向垂直 的建筑物邊長(zhǎng)的 5%?？紤]雙向地 震時(shí) ,內(nèi)力組合不改變。yyyxxyxx MMMM 、和、對(duì)于單方向地震作用否則22 )(39。 ? 新高規(guī) ， 質(zhì)量 、 剛度不對(duì)稱 、 不均勻的結(jié)構(gòu) ， 以及高度超過 100m的高層建筑結(jié)構(gòu) 應(yīng) 采用考慮扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)振動(dòng)影響的振型分解反應(yīng)譜法 。 也可采用結(jié)構(gòu)分析得到 的結(jié)構(gòu)第 1平動(dòng)周期。 6. 對(duì)所有樓層強(qiáng)制采用剛性樓板假設(shè) 計(jì)算結(jié)構(gòu)位移比時(shí)，需要選擇此項(xiàng)。 ? SATWE軟件的前處理 一、總信息 1. 水平力與整體坐標(biāo)夾角 逆時(shí)針方向?yàn)檎?，單位為度。相?dāng)于重力荷載代表值的 %。 2. SATWE的解題能力 結(jié)構(gòu)層數(shù)（高層版） ≤100 每層節(jié)點(diǎn)數(shù) ≤6000 每層梁數(shù) ≤5000；每層柱數(shù) ≤5000 每層墻數(shù) ≤2022；每層支撐數(shù) ≤2022 每層塔數(shù)＜ 10 結(jié)構(gòu)總自由度數(shù)不限 3. SATWE多層版與高層版的區(qū)別 多層版限八層以下（包括八層） 多層版沒有考慮樓板彈性變形功能 多層版沒有動(dòng)力時(shí)程分析和吊車荷載分析功能 ? SATWE軟件的數(shù)據(jù)文件管理 SATWE要求不同的工程要在不同的子目錄內(nèi)進(jìn)行結(jié)構(gòu)分析與設(shè)計(jì)，以避免數(shù)據(jù)文件沖突。 – 彈性樓板單元 ? 彈性樓板單元是一種特殊的超單元 。 理論模型 ? 多、高層結(jié)構(gòu)分析的關(guān)鍵是剪力墻和樓板的有限元模擬， SATWE軟件重點(diǎn)解決了這個(gè)問題。 SATWE軟件簡(jiǎn)介 理論模型科學(xué)合理 ， 在計(jì)算模型和條件相同的情況下 ，與 Super SAP等國際上優(yōu)秀軟件具有一致的精度 。 ? 這種墻元對(duì)剪力墻的洞口的大小及空間位置無限制 ，具有較好的適用性； ? 墻元不僅具有墻所在的平面內(nèi)剛度 ， 也具有平面外剛度 ， 可以較真實(shí)地模擬工程中剪力墻的受力狀態(tài) 。 ? 與剪力墻墻元相類似 ， 由程序自動(dòng)進(jìn)行單元?jiǎng)澐趾妥杂啥饶?。 水平荷載的最不利的方向 即 地震作用的最大方向 墻元細(xì)分最大控制長(zhǎng)度 這是在墻元細(xì)分時(shí)需要的一個(gè)參數(shù)，為確保分析精度，要求墻 元細(xì)分后的邊長(zhǎng)不得大于給定限值 Dmax。 豎向地震作用 （ 2） ? 新規(guī)范軟件采用情況： 設(shè)防 烈度 6度 7度 8度 9度 豎向地震作用系數(shù) 施工模擬 施工加載過程 模擬施工加載的機(jī)理 ? 在豎向荷載作用下，結(jié)構(gòu)變形基本上是在施工過程中逐層形成的。 3. 轉(zhuǎn)換層所在層號(hào) 如果有轉(zhuǎn)換層，必須在此指明其層號(hào)，以便進(jìn)行正確的內(nèi)力調(diào)整。 8. 恒活荷載計(jì)算信息 這是豎向力計(jì)算控制參數(shù)。當(dāng)添充墻為磚墻時(shí)： 框架結(jié)構(gòu) ， 框剪結(jié)構(gòu) ，剪力墻結(jié)構(gòu) 。 非耦 聯(lián) 耦 聯(lián) ?????niijiniijijGXGX121????mjjSS12ininijiijijiijitj GrYXGX? ?? ????1 122 )(/ ??? ???mjmkkjjk SSS1? 雙向地震作用 （ 1） ? 新抗震規(guī)范 ， 質(zhì)量和剛度分布明顯不對(duì)稱的結(jié)構(gòu) ， 應(yīng)計(jì)入雙向地震作用下的扭轉(zhuǎn)影響 。 ? 從理論上 ， 各個(gè)樓層的質(zhì)心都可以在各自不同的方向出現(xiàn)偶然偏心 ， 程序中只考慮四種最不利偏心方式： X正向偏 心 5% 、 X負(fù)向偏 心 5% Y正向偏 心 5% 、 Y負(fù)向偏 心 5% 偶然偏向（ 2） ? 考慮偶然偏心的計(jì)算 。39。 程序考慮方式： 從理論上，各個(gè)樓層的質(zhì)心都可以在各自不同 的方向出現(xiàn)偶然偏心，從最不利的角度出發(fā)，我們?cè)诔绦蛑兄豢? 慮下列四種偏心方式： A) X向地震，所有樓層的質(zhì)心沿 Y軸正向偏移 5%，