【正文】 活塞桿的直徑（m） p—— ——氣缸工作壓力（Pa） Fz—— ——氣缸工作時的總阻力（N）氣缸工作時的總阻力Fz與眾多因素有關(guān)，如運動部件慣性力、背壓阻力、密封處摩擦力等。由式（1）（2）可求得氣缸直徑D當推力作用時 D=4F1πpη D=98 (55)當拉力作功時 D=4F1πpη+d178。當長細比Li≥85n時 Fi=nπ178。d178。套筒和尾座的移動均為機動，套筒和尾座的夾緊。尾座工作時滑鍵在滑鍵槽中滑動，這樣套筒就不會跟著轉(zhuǎn)了，同時，頂尖在頂著工件加工時也不會隨工件一起轉(zhuǎn)動了。在尾座體的設計過程中考慮到加工工藝，需要設計出工藝凸臺和工藝孔。由于錐度很小，可以傳遞一定的扭距，又因為有錐度，又便于拆卸。以上因素可以用載荷率記入公式。 D=77 (66)用式（66）計算時，活塞桿直徑d可根據(jù)氣缸拉力預先固定，詳細計算見活塞桿的計算。EIL178。 空心桿A1= π4（d178。 (617) 許用轉(zhuǎn)角[] ～，在[]范圍內(nèi)。其長度可以根據(jù)尾座體和螺栓所在尾座體來確定，取。p （73） F2=π4(D178。以上公式計算出的氣缸內(nèi)徑D應圓整為標準值（1）綜合上值對D取整110mm（2）活塞桿的計算1. 按強度條件計算。 （710）式中 L——活塞桿計算長度（m）見表 i——活塞桿橫截面慣性半徑 實心桿i=IA1=d4 空心桿i=d178。若縱向推力載荷（總載荷）超過極限力Fi，就應采取相應措施。 謹以此文獻給我的家人及所有老師、同學和朋友們。在此次畢業(yè)設計的撰寫和課題的研究中，得到了諸多人的幫助，特別感謝龔秀亮同學對我的幫助，在此對各位老師、同學以及學習期間曾經(jīng)對我的學習和生活給予幫助過的領(lǐng)導、老師、同學、朋友們表示最真摯的謝意。0）。EIL178。 D=105 (76)用式（6）計算時，活塞桿直徑d可根據(jù)氣缸拉力預先固定，詳細計算見活塞桿的計算。以上因素可以用載荷率記入公式。為了滿足加工后的工件的精度要求，在工件重量較大和扭轉(zhuǎn)力較大的情況下機床不發(fā)生共振，取軸向力。由于一般氣缸缸筒壁厚與內(nèi)徑之比δ／D≤1／10,所以通?？砂幢”谕补接嬎?2Dpt2[σ] = (614)綜合考慮壁厚取8mm式中 ——氣缸筒的壁厚； D——氣缸筒內(nèi)徑（缸徑）（m）；通常計算出的缸筒壁厚相當薄，但考慮到機械加工，缸筒兩端要安裝缸蓋等需要，往往將氣缸氣缸壁筒作適當加厚，且盡量選用標準內(nèi)徑和壁厚的鋼管和鋁合金管，詳情見表所以氣缸D=80mm，d=34mm，壁厚為8mm、轉(zhuǎn)角、鎖緊力的計算及校核 機床尾座的尾座受力簡圖:圖6 尾座受力圖根據(jù)工件最大長度和最大旋轉(zhuǎn)外徑假設工件最大重量 Q=2760N 頂尖和三爪卡盤支撐工件可簡化為簡支梁，因此尾座負重 Q/2=1380N 尾座主軸伸出尾座體最大長度 130mm尾座套筒直徑 80mm鋼的彈性模量 E = 106kgf/cm2斷面慣性矩　 I=201104mm4頂尖伸出套筒長 109mm根據(jù)公式 (615)查表可知單位切削力 = 2305N/mm2 = 故切削力 = 2370N機床加工如此重的工件時，尾座主軸一般緊縮在尾座體內(nèi)，現(xiàn)在假設尾座主軸伸出為尾座主軸伸出尾座體最大長度的1/2，即伸出65mm，懸臂65mm+109mm=174mm。0）64 。該極限力與缸的安裝方式、活塞桿直徑及行程有關(guān)。若氣缸動態(tài)參數(shù)要求一般，且工作頻率低，基本是勻速，其載荷率可取η=~。d178。由于汽車后橋半軸淬火機是中小型機械加工設備，尾座總體尺寸并不是很大所以選擇莫氏4號的頂尖。尾座體的壁厚要盡量均勻，拐角處要設計成圓角以減少集中應力。套筒的作用就是安裝尾座活塞軸和頂尖，利用氣壓缸提供的壓力和莫氏錐度本身的結(jié)構(gòu)特性頂緊頂尖，使頂尖在頂著工件加工時不會隨工件一起轉(zhuǎn)動。第6章 尾座部分的設計尾座是臥式淬火機床的重要附件，其主要作用是為軸類零件定心，同時具有輔助支撐和夾緊的功能。0）64； (512) d0——空心活塞桿內(nèi)孔直徑（m）； A1——活塞桿截面積實心桿A1=π4d178。氣缸承受向壓力以后，會產(chǎn)生軸向彎曲，當縱向力達到極限力F1以后，活塞桿會產(chǎn)生永久性彎曲變形，出現(xiàn)不穩(wěn)定現(xiàn)象。若氣缸動態(tài)參數(shù)要求較高；且工作頻率高，其載荷率一般取η=~，速度高時取小值，速度低時取大值。pFz （51） F2=π4(D178。導軌一般情況下應滿足精度高、承載能力大、剛度好、摩擦阻力小、運動平穩(wěn)、精度保持性好、壽命長、結(jié)構(gòu)簡單、工藝性好、便于加工、裝配、調(diào)整和維修、成本低等要求?；瑒訉к壍慕Y(jié)構(gòu)簡單，便于制造，精度和剛度易于保證，故在通用機床上得到廣泛的應用；但其摩擦因素較大，易磨損，低速運動平穩(wěn)性較差。有用于保證主運動軌跡的，也有用于調(diào)整部件之間的相對位置的，后者在加工時沒有相對運動。(5) 聯(lián)軸器的制造，安裝，維護和成本。（2）聯(lián)軸器的工作轉(zhuǎn)速高低和引起的離心力大小。它們主要用來連接軸或軸與其它回轉(zhuǎn)部件，以傳遞運動與轉(zhuǎn)矩，有時也可用作安全裝置。在現(xiàn)階段，設計組合機床時，裝料高度可視具體情況在850～1180mm 之間選取，由于被加工件較小，裝料高度可稍高些。配置型式及結(jié)構(gòu)方案的確定根據(jù)上述工藝方案確定機床的型式和總體布局。本機床是用來加工汽車后橋半軸淬火專用組合機床，具體工藝見工藝過程卡片和工序卡片，此機床設計的是專用淬火的組合機床。感應加熱淬火介質(zhì)包括：水、聚乙烯醇、聚迷水溶性淬火介質(zhì)、UCON、豪富頓251等。在20世紀80年代后期，在工業(yè)發(fā)達國家，晶閘管中頻電源已完全取代了中頻發(fā)電機組，我國自90年代中期也已逐步取代。國外最近問世的曲軸固定加熱淬火裝置占地面積僅為組合式成套裝置的1/4。德國研制的一種曲軸淬火機床，法蘭件感應淬火柔性加工系統(tǒng)略加調(diào)整能處理不同尺寸的相似工件；對于軸類零件在一定直徑范圍內(nèi)（如30mm）與長度300～800 mm范圍內(nèi)，對于相似淬火要求的軸類零件，淬火機能自動編制14種程序，自動識別進機零件；，在一個緊湊的工藝單元內(nèi)進行工件的淬火與回火，能處理輪軸、三槽套及其他萬向節(jié)件，轉(zhuǎn)換工件只需2～5min，用計算機編程，根據(jù)工件號在2 min內(nèi)就可調(diào)出有關(guān)工藝數(shù)據(jù)；一汽引進的GH公司數(shù)控淬火設備通用性強、自動化程度，在復雜零件上可實現(xiàn)多段變功變速，編程容易、操作方便。原則是從實際出發(fā)且經(jīng)濟有效。它們都是電子管式高頻電源的理想替代產(chǎn)品。先進的計算機控制技術(shù)可以監(jiān)控并屏幕顯示淬火過程和工藝參數(shù)，跟蹤全部操作過程，如發(fā)現(xiàn)故障或工藝參數(shù)偏離給定值，便自動修正或自動列出不合格零件，使控制系統(tǒng)暫停工作并報警，同時屏幕上顯示故障性質(zhì)和所要修正的動作。 2）低淬透性鋼齒輪淬火現(xiàn)在俄羅斯許多汽車工廠廣泛采用低淬透性鋼進行整體感應加熱表面淬火，已大量應用于汽車、拖拉機后橋齒輪、挖掘機齒輪、傳動十字軸、火車車廂用滾動軸承、汽車板簧、鐵路螺旋彈簧等，取得了較大的經(jīng)濟效益。 隨著技術(shù)的進步，跟蹤80年代國際感應加熱技術(shù)水平，我國于90年代中期開發(fā)出第一臺電效率較高的50kW/50kHz IGBT電流型超音頻感應加熱電源(圖2)。通用淬火機床方面，一汽技術(shù)中心開發(fā)的臥式數(shù)控淬火機床（圖3）主驅(qū)動采用交流伺服電機拖動，移動速度穩(wěn)定均勻、定位準確、重復精度高；零件旋轉(zhuǎn)采用變頻調(diào)速，能適應多方面工藝要求；采用能量和數(shù)控技術(shù)對不同性能要求的不同零件感應加熱淬火，甚至在同一零件上實現(xiàn)多段變功變速，編程容易可操作性強。 來說，工藝方法決定機床運