【正文】 00= cm2=A3/(D2) =()=10mmD3= ==171mm 所以D外=1857mm（4）氧槍全長及有效行程：氧槍全長計算式為： =+++++++ m 式中 ——氧槍噴頭端面最低位置至爐口距離，m，它等于爐役后期鋼液面距爐口距離減去鋼液面距氧槍噴頭端面距離，一般=～，取=，==+=；——爐口至煙罩下沿的距離，；——煙罩下沿至斜煙道拐點的距離，；——斜煙道拐點至氧槍密封口上緣的距離，該距離與煙道直徑和斜煙道傾角有關(guān)，=d==，取，則：=+=——氧槍密封口上緣至氧槍噴頭上升至最高點位置時的距離，；——氧槍把持器下段要求的距離，；——把持器兩個卡座中心線間距，；——把持器上段至氧槍吊環(huán)中心線的距離。所以本設計H=23m（2）轉(zhuǎn)爐跨轉(zhuǎn)爐跨在轉(zhuǎn)爐車間中廠房最高，設備最多，有多層平臺的跨間。 H= =+11+++ =式中H1為拉矯機底座基礎(chǔ)至鑄坯底面距離，～，H2位孤形中心至結(jié)晶器頂面距離。F—鑄坯斷面面積。T3—連鑄機的非作業(yè)時間,h.T0—年日歷時間,8760h。T—澆注周期,min。F=3000～4500N第六章 車間生產(chǎn)過程概述現(xiàn)代轉(zhuǎn)爐煉鋼車間設計要求采用大型,高效,連續(xù)化的設備,先進的生產(chǎn)工藝,集中緊湊的布置及合理的運輸過程。cm5/2d= ==④ 中間包承載設備每臺連鑄機配備兩臺中間包小車.(4) 結(jié)晶器主要參數(shù)① 斷面尺寸B＇=B=(～)=～D＇=D==② 結(jié)晶器長度Lm=式中:=坯殼厚度,取17mm。N—流速.所以 Q=602(～) =～(t/h)2) 連鑄機的日平均產(chǎn)量A=1440GnY/T式中 A—。 T1—連鑄機準備工作時間,h。 f—質(zhì)量系數(shù),.所以 tmax=()11/ ==70min② 鑄坯斷面選擇 由鋼鐵廠設計原理(下冊)選擇250(700～1600)③ 拉速～④ 流數(shù)N=G/tFVρ式中:G—鋼包容量,t。煙氣凈化系統(tǒng)各平臺，氧槍和副槍系統(tǒng)各平臺，應盡可能利用稱量漏斗平臺和匯總漏斗平臺，必要時也可另設局部平臺。一般來說采用混鐵車供應鐵水，鐵水吊車的軌面標高主要取決于能順利向轉(zhuǎn)爐輸入鐵水的操作要求。Fr‘——弗魯?shù)滦拚郎蕯?shù)，通常Fr‘取值為500～800，這里取800d0 ——底部供氣元件的的直徑，經(jīng)查閱資料顯示d0取1mm，有27個供氣元件熔池體積Vc=G/ρ=120/= (其中 ρm =)（5）爐帽尺寸確定1) 爐口直徑dd=(43～53)%D=50%=2) 爐帽傾角φ一般取60～680 取下限6003) 爐帽高度H帽H帽=1/2(Dd)tg+H口 H口——為防止因襯損而維護爐口正常形狀,在爐口上部設有高度為H口=為300～400mm直線段 ∴H帽=1/2()tg60176。 △T1為出鋼過程溫度降一般為2060℃取25℃計算。 表218 鐵合金元素燒損量及產(chǎn)物量類別元素燒損量 脫氧量 成渣量 爐氣量 進入鋼中量/kg錳鐵CMnSiPSFe%15%= %85%=%20%= %80%=%25%= %75%= %= %= %=合計 硅鐵MnSiPSFe%20%= %80%=73%25%= 73%75%= %= %= %=合計 總 計 *終點鋼水含氧量可根據(jù)終點[C]=%和[C][O]=[O]==,此氧量還不能滿足脫氧劑的耗氧量,其差值是由于出鋼時鋼水二次氧化所獲得的氧.(2) 脫氧和合金化后鋼水成分C: %+(+)100%=%Si: (+)/(+)100%=%Mn: %+(+)/(+)100%=%P: %+(+)/(+)100%=%S: %+(+)/(+)100%=%可見含量尚未達到設定值,為此需向鋼包內(nèi)加入焦粉增碳,焦粉成分見表(22)其加入量Wj=([C]鋼種中限[C]脫氧后)%鋼水量/[焦粉含碳量(%)C回收 率% =()%(+)/(%75%)=,%焦粉生成物如表19表219 焦粉生成產(chǎn)物碳燒損量 耗氧量 氣體量﹡/kg 成渣量/kg 碳入鋼量/kg%25% 32/12 44/12+ % %75%(+)% = = = = =* 是COH2O和揮發(fā)分之總和(未計揮發(fā)分燃燒的影響)(4) 脫氧和合金化后的總物料平衡 將以上結(jié)果合并后可得脫氧和合金化后的總物料平衡表 表220 總物料平衡表收 入支 出項目 重量 %項目 重量 %鐵水 廢鋼 石灰 螢石 輕燒白云石 礦石 爐襯 氧氣 + += 硅鐵 錳鐵 焦粉 鋼水 ++= 爐渣 ++= 噴濺 煙塵 渣中鐵珠 爐氣 ++= 合計 100 100計算誤差=()/100%=%(1) 物料平均熱容及其熔化潛熱表221 物料平均熱容物料名稱生鐵 鋼 爐渣 礦石 煙塵 爐氣固態(tài)平均熱容(kJ/)熔化潛熱(kJ/kg)液態(tài)或氣態(tài)平均熱容(kJ/) 218 272 209 209 209 (2) 入爐物料及產(chǎn)物的溫度表222 入爐物料及產(chǎn)物的溫度名稱入爐物料產(chǎn)物鐵水 廢鋼 其它原料爐渣 爐氣 煙塵溫度/176。表24 其它工藝參數(shù)設定值名 稱參 數(shù)名 稱參 數(shù)終渣堿度螢石加入度輕燒白云石 爐襯蝕損量%CaO/%SiO2=%%%渣中鐵損氧氣純度爐氣中自由氧含量氣化去硫量為渣量的3%99%余者為N2%(體積比)占總?cè)チ蛄康?/3終渣含量∑FeO按 (FeO)=(Fe2O3)折算12%，而（Fe2O3）/∑(FeO)=,即（Fe2O3）=4%，（FeO）=%金屬中[C]的氧化物85% C氧化為CO，15%氧化為CO2煙塵量%（其中FeO為75%，F(xiàn)e2O3為20%廢鋼量由熱平衡計算確定，%，%噴濺鐵損%礦石為鐵水的1% 計算步驟：以100kg鐵水為基礎(chǔ)進行計算第一步、計算脫氧和合金化前的總渣量及其成份總渣量包括鐵水中元素氧化，爐襯蝕損和加入熔劑的成渣量。 同時，優(yōu)越的地理位置更提供給我們在新余市郊建設鋼廠的條件：(1) 新余北依浙贛鐵路、滬瑞高速公路，東臨贛粵高速公路，東南緊瀕贛江支流袁河，交通便利，可以外購廢鋼，大噸位運輸。整個生產(chǎn)過程由計算機自動進行動態(tài)和靜態(tài)控制。(7)新型耐火材料、鐵合金、功能渣系的開發(fā)研究二 、課題研究目標、內(nèi)容、方法和手段畢業(yè)設計是對畢業(yè)生綜合運用所學基本理論，基本技能和基本方法的全面檢驗，是我們接受綜合培訓進而提高分析問題，解決問題能力。利用計算機和副槍監(jiān)測、爐氣分析、聲納噪音分析為工具，使冶煉過程預測優(yōu)化和實測工藝過程控制，使轉(zhuǎn)爐煉鋼實現(xiàn)全過程自動控制，終點碳、溫雙命中率穩(wěn)定保持在90%以上，同時能降低終點鋼水氧含量。d。高效連鑄技術(shù)歸結(jié)為提高拉速、提高作業(yè)率。有利于提高精煉效率和降低生產(chǎn)成本。如國外高效連鑄工藝，使連鑄機作業(yè)率高達98%，轉(zhuǎn)爐的作業(yè)率達到97%。(2)形成高效化生產(chǎn)技術(shù)為了降低生產(chǎn)成本，近20年國際鋼鐵企業(yè)一直在致力于高效生產(chǎn)工藝的研究開發(fā)和推廣工作。同時希望在這個過程中更好的總結(jié)大學中學習的知識，積極思考，將專業(yè)基礎(chǔ)提高成專業(yè)思維，更好的為以后工作中的專業(yè)實踐服務。其中剖面示意圖要求用計算機CAD軟件繪圖。通過課程學習、實習考察使得學生掌握了大量的設計資料，具有良好的工作基礎(chǔ)和設計條件。 陳家祥主編，《鋼鐵冶金學（煉鋼部分）》，冶金工業(yè)出版社，1990。煉鋼短流程生產(chǎn)線的基本特點是：圍繞相對單一的產(chǎn)品形成配置最佳的生產(chǎn)線進行連續(xù)生產(chǎn)。①提高冶煉強度，縮短生產(chǎn)周期。脫S，鐵水[S]最低可達15ppm；脫硅，脫[Si]率可達80%以上；脫P，可滿足生產(chǎn)超低磷鋼(P≤15ppm)的要求。目前，經(jīng)爐外精煉的鋼水潔凈度可達到：[S]≤5106，[P]≤20106，[N]≤25106，[H]≤2106，≤6106，[C]≤3106。(6)實現(xiàn)無污染排放噸鋼SO2，；。%，超過世界平均水平；高效連鑄技術(shù)取得成效，2003年與上年相比作業(yè)率提高10%，臺時產(chǎn)量提高30%；，連鑄工藝優(yōu)化進一步深入；連鑄鋼的品種增加，質(zhì)量提高；(5)煉鋼自動化水平有所提高，多數(shù)轉(zhuǎn)爐有了靜態(tài)模型，寶鋼和武鋼有了動態(tài)模型；(6)消耗指標有所降低，部分企業(yè)實現(xiàn)負能煉鋼。(4)高效連鑄工藝。包括調(diào)查研究、查閱文獻和搜集資料的能力，理論分析和制定設計方案的能力，設計計算和制圖的能力等。 the design of shape and equipment of the workshops.Key words: BOF of blowing air on the top and bottom。再技術(shù)改進上也有優(yōu)勢?！?SiO2)∑(CaO)]/(%CaO石灰R%SiO2石灰) =(3)/(89%3%) =*2為(石灰中CaO含量)(石灰中SCaS的CaO量)。C（4）煉鋼反應熱效應表 224 煉鋼溫度下的反應熱效應組元化學反應熱效應 kj/kmol熱效應Kj/kg 物質(zhì)氧化反應成渣反應分解反應[C]+1/2{O2}={CO}[C]+{O2}={CO2}[Si]+{O2}=(SiO2){Mn}+{O2}=(MnO2)2[P]+5/2{O2}=(P2O5)[Fe]+1/2{O2}=(FeO)2[Fe]+3/2{O2}=(Fe2O3)(SiO2)+2(CaO)=(2CaO △T4為鋼水離開氬站到鋼包開澆時的溫度降取24℃。 則氧槍全長： =+++++++=+++ ++++= 氧槍行程為氧槍噴頭端面在爐內(nèi)的最低點至氧槍噴頭提出密封口后上升到操作最高點位置的距離，即： =++++=++++= 第五章 氧氣轉(zhuǎn)爐煉鋼車間設計現(xiàn)代轉(zhuǎn)爐煉鋼車間主要包括以下作業(yè)： 1）鐵水預處理 2）鐵水廢鋼供應 3）轉(zhuǎn)爐吹煉 4） 造渣劑和鐵合金供應 5）鋼水爐外精練 6）連鑄及鑄坯輸送 7）鋼水爐渣的運輸 8）煙氣的凈化和回收。① 轉(zhuǎn)爐耳軸標高H1查已有數(shù)據(jù)得，120t轉(zhuǎn)爐H1=② 轉(zhuǎn)爐平臺標高H2 該標高的確定是將轉(zhuǎn)爐傾動至水平位置時，以操作站在爐前操作平臺，能方便的從爐內(nèi)一定深度取金屬樣品和渣樣為準?！?H3 為