【正文】 九層柱400400mm 252=九層柱200200mm 2520=84KN合計 KN 突出屋頂樓梯間框架柱700700mm 257=400400mm 252=合計 7. 墻體自重：墻體為頁巖空心砌塊，內(nèi)外墻厚均為200mm，內(nèi)墻為20厚1：3水泥砂漿打底，紙筋灰抹面外刷乳膠漆涂料三遍，外墻面厚20抹灰，外掛淺灰色裝飾鋁板，部分墻段按玻璃幕墻。 橫向框架層間側(cè)移剛度（N/mm） 表46層次123456789∑Di516135663558663558949085949085949085949085949085560230∑D1/∑D2=516135/663558=，故該框架為規(guī)則框架，各柱梁尺寸滿足剛度要求?？蚣苤思袅皬澗胤謩e按公式：計算，其中Dij，∑Dij層間剪力分別取自前表，各柱反彎點高度比y按公式：y=yn+y1+y2+y3確定，其中yn由表查得，該榀框架設計中底層柱需考慮修正值y2；第二層柱需考慮修正值yy3，第三層柱需考慮修正值y2；第四層柱需考慮修正值y3；五至七層無修正；第八層柱需考慮修正值y2；第九層柱需考慮修正值y3。 風荷載沿房屋高度的分布（單位：KN/m）(圖46a) 等效節(jié)點集中風荷載（單位：KN）（圖46b）根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB500092001）規(guī)定，應采取風振系數(shù) 來考慮風壓脈動的影響，該設計中房屋高度H=30m,且H/B=， —，即風壓脈動的影響較大，因此該房屋應該考慮風壓脈動的影響，在進行框架結(jié)構(gòu)分析時，應按靜力等效原理將分布風荷載轉(zhuǎn)化成節(jié)點集中荷載計算，計算結(jié)果如圖示47，計算過程如下；F1=（+）1/2+[（）+（）]1/21/3+（+）1/22/3=F2=（+++）1/2+[（）+（）]1/21/3+[（）+（）]1/22/3=F3=（+++）1/2+[（）+（）]1/21/3+[（）+（）]1/22/3=F4=（+++）1/2+[（）+（）]1/21/3+[（）+（）]1/22/3=F5=（+++）1/2+[（）+（）]1/21/3+[（）+（）]1/22/3=F6=（+++）1/2+[（）+（）]1/21/3+[（）+（）]1/22/3=F7=（+++）1/2+[（）+（）]1/21/3+[（）+（）]1/22/3=F8=（+++）1/2+[（）+（）]1/21/3+[（）+（）]1/22/3=F9=（+++）1/2+[（）+（）]1/22/3=（2）風荷載作用下的水平位移驗算： 根據(jù)風荷載作用下的水平荷載由公式： 計算層間剪力，然后計算⑨軸線框架的層間側(cè)移剛度，再按公式：計算各層的相對側(cè)移和絕對側(cè)移計算結(jié)果見表413。框架彎矩圖（KN/m） 梁端剪力及柱軸力圖（KN） 風荷載作用下框架彎矩圖、梁端剪力及柱軸力圖（圖48）橫向框架計算單元 （圖49） 各層梁上作用的恒荷載（圖410） （2）荷載計算： ① 恒載計算：以 代表橫梁自重為均布荷載形式，如圖示210 第九層： =()25+()17= =()25+()17= 分別為房間和走道板傳遞給橫梁的梯形荷載和三角形荷載。 恒荷載作用 活荷載作用 橫向框架彎矩二次分配圖（M單位：KN/m）（圖412） 恒荷載作用下 活荷載（屋面雪荷載）作用下 豎向荷載作用下框架彎矩圖（單位：）(圖413) （4）計算橫向框架在恒（活）荷載作用下梁端剪力及軸力的計算： 由于該計算橫向框架為對稱框架，故取一半進行計算，計算過程及結(jié)果見表418，419。七、框架梁、柱的截面設計。 框架梁縱向鋼筋計算 表429層次截面/（）ξ/mm2/ mm2實配鋼筋面積/ mm2/%9支座3 18（）3 18（）AB跨間2 18（）支座3 18（）BC跨間2 18（）支座12565 22（）12565 22（）1AB跨間4 22（）支座5 22（）BC跨間4 25（） 框架梁箍筋數(shù)量及配筋計算 表430層次截面/KN/KN梁端加密區(qū)非加密區(qū)實配鋼筋實配鋼筋0雙肢Φ10100雙肢Φ101500雙肢Φ10100雙肢Φ10150四肢Φ12100雙肢Φ12150雙肢Φ12100雙肢Φ12150 ①、梁的正截面受彎承載力計算： 從框架梁內(nèi)力組合表中分別選出AB跨跨間截面及支座截面的最不利內(nèi)力，并將支座中心處的彎矩換算為支座邊緣控制截面的彎矩進行配筋計算。 （1）罕遇地震作用下的樓層剪力： 取①軸線的框架進行計算，根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》（GB500112001）規(guī)定查表，罕遇地震影響系數(shù)最大值 =，多遇地震作用下 =，=，按照《建筑抗震設計規(guī)范》計算7度罕遇地震作用時，故將多遇地震的層間剪力乘以，得到罕遇地震作用下的樓層剪力，計算結(jié)果見表433表中 表示⑨軸線框架的層間剪力。（2）樓面做法（自上而下）：人造大理石面層（20厚面層，20厚砂漿結(jié)合層）鋁合金龍骨吊頂。賓館主樓甲樓梯三層結(jié)構(gòu)平面布2）斜板（TB1）設計： ，寬300mm，斜板厚。②、該樓梯采用混凝土強度等級為C30（ ）平臺梁的受力鋼筋為HRB400級（ ）其余采用HPB235級（ ）。 根據(jù)《農(nóng)業(yè)建筑環(huán)境與能源工程專業(yè)畢業(yè)設計任務書》要求規(guī)定，對本工程進行樓蓋設計，現(xiàn)取賓館主樓第六層住宿部分611軸線進行雙向板樓蓋設計，采用塑性鉸線法計算，其結(jié)構(gòu)平面布置如圖91示。 綜合以上手算計算結(jié)果，繪制出橫向框架的配筋圖見圖414示，其它榀框架采用電算，該賓館建筑全部結(jié)構(gòu)配筋情況詳見結(jié)構(gòu)施工圖。 承載力抗震調(diào)整系數(shù) 表428結(jié)構(gòu)構(gòu)件類別正截面承載力計算斜截面承載力計算局部受力承載力計算受彎構(gòu)件偏心受壓柱偏心受拉構(gòu)件剪力墻各類構(gòu)件及框架節(jié)點注： =。 （3）框架梁、柱內(nèi)力組合：本工程設計中取每層柱頂和柱底兩個控制截面，組合結(jié)果及柱端彎矩設計值的調(diào)整結(jié)果見表44242424242426，同時在考慮地震作用效應的組合中，取屋面為零荷載來進行內(nèi)力組合取其中較大的組合，因為地震作用下的組合遠遠大于屋面荷載的內(nèi)力組合。 （3）內(nèi)力計算：根據(jù)《高層建筑結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》高層框架結(jié)構(gòu)，梁端、柱端彎矩，采用彎矩二次分配法計算，由于結(jié)構(gòu)荷載均對稱，故計算時取用半框架，彎矩計算過程如圖示412，梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得，柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點集中力疊加而得到。五、豎向荷載作用下框架結(jié)果的內(nèi)力計算。 沿房屋高度分布風荷載標準值 表412 層次/m迎風面/(KN/m)背風面/(KN/m)9187654321其中的值按插入法計算。 橫向水平地震作用下的位移驗算 表49層次層間剪力Vi/(KN)層間剛度∑Di/(N/mm)層間位移ΔUi/(mm)頂點位移Ui/(mm)層高hi/（mm）層間彈性位移角θe=ΔUi/hi956023042001/4615892694908533001/3367794908533001/2357694908533001/1813594908533001/1500494908533001/13363259966355839001/995266355839001/931151613563501/1132 層間彈性位移角應滿足《建筑抗震設計規(guī)范》（GB500112001），由表可知，最大層間彈性位移角發(fā)生在第二層，其值為1/9311/550滿足要求，其中[ΔU/h]=1/550查表得。 底層：混凝土C35 Ec=104N/mm2 二至九層：混凝土C30 Ec=104N/mm2 柱線剛度ic計算 表43層次hc(mm)Ec(N/mm2)bh(mmmm)Ic(mm4)EcIc/hc()163501048008001010101023390010470070010101010483300104700700101010109420010470070010101010 橫梁線剛度ib計算 表44類別層次Ec(N/mm2)bh(mmmm)I0(mm4)l(mm)EcI0/l()()2EcI0/l()邊橫梁1104350600109600010101010101029104300600109101010101010走道梁1104350600109210010101010101029104300600109101010101010BD跨梁11043