【正文】 查表選配Φ8150 =335Y方向： 查表選配Φ8200 =251支座鋼筋：X方向： 查表選配Φ10120=654Y方向： 查表選配Φ8110=4571）計(jì)算方法與完全相同，只是板的跨度不同，其計(jì)算結(jié)果如下：跨中鋼筋： X方向 查表選配Φ8150 =335Y方向 查表選配Φ8150 =335 支座鋼筋： X方向 查表選配Φ10150 =523 Y方向 查表選配Φ8120 =4193）B3區(qū)格板的計(jì)算：計(jì)算跨度：① B3內(nèi)力計(jì)算：B3區(qū)格為邊區(qū)格，其短邊支座與B1區(qū)格共用，故該邊支座彎矩為已知，② 配筋計(jì)算：跨中鋼筋： X方向 按構(gòu)造配筋： Φ8200 =251 Y方向 按構(gòu)造配筋Φ8200 =251支座鋼筋： X方向 按構(gòu)造配筋： Φ8200 =251 Y方向 查表選配Φ10120 =6544）區(qū)格與區(qū)格計(jì)算方法及步驟相同，計(jì)算結(jié)果如下：跨中鋼筋： X方向、Y方向均按構(gòu)造配筋Φ8200支座鋼筋： Y方向按構(gòu)造配筋Φ8200，Y方向選配Φ101205）B4區(qū)格板計(jì)算：計(jì)算方法及步驟同B1區(qū)格板計(jì)算，只跨度不同，計(jì)算結(jié)果配筋如下：板跨中鋼筋： X方向 查表選配Φ10150 Y方向 查表選配Φ10130 支座鋼筋： X方向 查表選配Φ8150 Y方向 查表選配Φ8150 6）所取的計(jì)算軸線范圍內(nèi)雙向板各區(qū)格鋼筋布置見圖92示。②、該樓梯采用混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30（ ）平臺(tái)梁的受力鋼筋為HRB400級(jí)（ ）其余采用HPB235級(jí)（ ）。取一個(gè)踏步寬b=1200mm為計(jì)算單元，斜板計(jì)算詳圖如圖102示。賓館主樓甲樓梯三層結(jié)構(gòu)平面布2）斜板（TB1）設(shè)計(jì)： ，寬300mm，斜板厚。 該次設(shè)計(jì)以賓館建筑主樓甲樓梯為設(shè)計(jì)對(duì)象，采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土板式樓梯，現(xiàn)以三層樓梯進(jìn)行設(shè)計(jì)，其余采用電算，配筋詳見結(jié)構(gòu)施工。（2）樓面做法（自上而下）：人造大理石面層（20厚面層，20厚砂漿結(jié)合層）鋁合金龍骨吊頂。 彈塑性層間位移驗(yàn)算 表436樓層/(KN)/(N/mm)/(mm)/(mm)51791941/9841791941/921886821/113根據(jù)表中數(shù)據(jù)顯示，可知最大層間彈塑性位移角發(fā)生在第4層，其中=1/92[]=1/50，故滿足規(guī)范要求。 （1）罕遇地震作用下的樓層剪力： ?、佥S線的框架進(jìn)行計(jì)算，根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB500112001）規(guī)定查表，罕遇地震影響系數(shù)最大值 =，多遇地震作用下 =，=，按照《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》計(jì)算7度罕遇地震作用時(shí)，故將多遇地震的層間剪力乘以，得到罕遇地震作用下的樓層剪力，計(jì)算結(jié)果見表433表中 表示⑨軸線框架的層間剪力。 （2）柱上截面承載力計(jì)算： 對(duì)第二層B軸柱進(jìn)行計(jì)算，其余各層計(jì)算過程及方法都參見B軸方法進(jìn)行計(jì)算，根據(jù)B軸內(nèi)力組合表，將支座中心處的彎矩?fù)Q算至支座邊緣，并與柱端組合彎矩的調(diào)整值比較，選出最不利內(nèi)力進(jìn)行配筋計(jì)算。 框架梁縱向鋼筋計(jì)算 表429層次截面/（）ξ/mm2/ mm2實(shí)配鋼筋面積/ mm2/%9支座3 18（）3 18（）AB跨間2 18（）支座3 18（）BC跨間2 18（）支座12565 22（）12565 22（）1AB跨間4 22（）支座5 22（）BC跨間4 25（） 框架梁箍筋數(shù)量及配筋計(jì)算 表430層次截面/KN/KN梁端加密區(qū)非加密區(qū)實(shí)配鋼筋實(shí)配鋼筋0雙肢Φ10100雙肢Φ101500雙肢Φ10100雙肢Φ10150四肢Φ12100雙肢Φ12150雙肢Φ12100雙肢Φ12150 ①、梁的正截面受彎承載力計(jì)算： 從框架梁內(nèi)力組合表中分別選出AB跨跨間截面及支座截面的最不利內(nèi)力，并將支座中心處的彎矩?fù)Q算為支座邊緣控制截面的彎矩進(jìn)行配筋計(jì)算。 活荷載按樓層的折減系數(shù) 表427墻、柱、基礎(chǔ)計(jì)算截面以上的層數(shù)123456892020計(jì)算截面以上各樓層活荷載總和的折減系數(shù)()注：當(dāng)樓面梁的從屬面積超過25m2時(shí)，采用括號(hào)內(nèi)的數(shù)據(jù)。七、框架梁、柱的截面設(shè)計(jì)。（2）框架梁內(nèi)力組合： 本設(shè)計(jì)中根據(jù)《鋼筋混凝土高層建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與施工規(guī)程》（JGJ3200J1862002）規(guī)定，考慮四種內(nèi)力組合，即：計(jì)算過程現(xiàn)以第一層AB跨梁考慮地震作用的組合計(jì)算，跨間最大正彎矩。 恒荷載作用 活荷載作用 橫向框架彎矩二次分配圖（M單位：KN/m）（圖412） 恒荷載作用下 活荷載（屋面雪荷載）作用下 豎向荷載作用下框架彎矩圖（單位：）(圖413) （4）計(jì)算橫向框架在恒（活）荷載作用下梁端剪力及軸力的計(jì)算： 由于該計(jì)算橫向框架為對(duì)稱框架，故取一半進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算過程及結(jié)果見表418，419。 各層梁上作用的活荷載（圖411） 第九層： =2=2= =（2+2）= =（22+6）2= = == = ==在屋面雪荷載的作用下： =2= = = = == = == 第二至八層： =2=2= = = = == = == 第一層： = = = = == = = 將以上計(jì)算結(jié)果分層匯總見表416，表417?？蚣軓澗貓D（KN/m） 梁端剪力及柱軸力圖（KN） 風(fēng)荷載作用下框架彎矩圖、梁端剪力及柱軸力圖（圖48）橫向框架計(jì)算單元 （圖49） 各層梁上作用的恒荷載（圖410） （2）荷載計(jì)算： ① 恒載計(jì)算：以 代表橫梁自重為均布荷載形式，如圖示210 第九層： =()25+()17= =()25+()17= 分別為房間和走道板傳遞給橫梁的梯形荷載和三角形荷載。 橫向框架梁端彎矩、剪力及柱軸力計(jì)算 表415層次邊梁走道梁柱軸力邊柱N中柱N9876⑾.254321注：表中柱軸力中的負(fù)號(hào)表示拉力；當(dāng)為左地震作用時(shí)，左側(cè)兩根柱為拉力，對(duì)應(yīng)的右側(cè)兩根柱為壓力，、V單位為KN、N單位為KN、L單位為m。 風(fēng)荷載沿房屋高度的分布（單位：KN/m）(圖46a) 等效節(jié)點(diǎn)集中風(fēng)荷載（單位：KN）（圖46b）根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB500092001）規(guī)定，應(yīng)采取風(fēng)振系數(shù) 來考慮風(fēng)壓脈動(dòng)的影響，該設(shè)計(jì)中房屋高度H=30m,且H/B=， —，即風(fēng)壓脈動(dòng)的影響較大，因此該房屋應(yīng)該考慮風(fēng)壓脈動(dòng)的影響，在進(jìn)行框架結(jié)構(gòu)分析時(shí)，應(yīng)按靜力等效原理將分布風(fēng)荷載轉(zhuǎn)化成節(jié)點(diǎn)集中荷載計(jì)算，計(jì)算結(jié)果如圖示47，計(jì)算過程如下；F1=（+）1/2+[（）+（）]1/21/3+（+）1/22/3=F2=（+++）1/2+[（）+（）]1/21/3+[（）+（）]1/22/3=F3=（+++）1/2+[（）+（）]1/21/3+[（）+（）]1/22/3=F4=（+++）1/2+[（）+（）]1/21/3+[（）+（）]1/22/3=F5=（+++）1/2+[（）+（）]1/21/3+[（）+（）]1/22/3=F6=（+++）1/2+[（）+（）]1/21/3+[（）+（）]1/22/3=F7=（+++）1/2+[（）+（）]1/21/3+[（）+（）]1/22/3=F8=（+++）1/2+[（）+（）]1/21/3+[（）+（）]1/22/3=F9=（+++）1/2+[（）+（）]1/22/3=（2）風(fēng)荷載作用下的水平位移驗(yàn)算： 根據(jù)風(fēng)荷載作用下的水平荷載由公式： 計(jì)算層間剪力，然后計(jì)算⑨軸線框架的層間側(cè)移剛度，再按公式：計(jì)算各層的相對(duì)側(cè)移和絕對(duì)側(cè)移計(jì)算結(jié)果見表413。水平