【正文】 has=60035=565mm，39。[()/]lrREVcMH???。 177。 177。3177。 梁的內(nèi)力組合梁內(nèi)力控制截面一般取兩端支座截面及跨中截面。其它荷載15:1q計(jì)算方法同第 6 層，結(jié)果為；???== ；2 ??? 1P[.05(.6).0].426.???（ 3） ?2 35].742.? ?（ ） =8kN表 橫向框架恒荷匯總表層 次1 (km)q?1 q(k)??21(m)?21 q(kN)??1 (k)P2 (N)6 1～5 內(nèi)力計(jì)算、柱端彎矩梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計(jì)算。因此，該設(shè)計(jì)房屋應(yīng)考慮風(fēng)壓脈動(dòng)的影響。1b=梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按式 ??9； 1,()llbubijijri??,()rrbubijijli?? ；12bMVL()nlribkikNV??其中梁線剛度取自表 ，具體計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表 表 地震荷載作用下梁端彎矩、剪力及軸力計(jì)算邊 梁 走 道 梁 柱 軸 力層次 lbMrblbVlbMrblbV邊柱 N中柱6 5 4 . 3 2 1 注：1)柱軸力中的負(fù)號(hào)表示拉力。50/1]h[??? 水平地震作用下彎矩、剪力及柱軸力計(jì)算1 柱剪力 =（ D1/ ）ikV?iiV2 反彎點(diǎn)高度比 ??8y= + + +023y式中， y—各層柱的反彎點(diǎn)高度比； —標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比，依上下梁的平均線剛度 與柱相對(duì)線bi剛度 的比值 ，總層數(shù)，該層所在位置得出；ciK—上下梁相對(duì)線剛度變化的修正值，各層線剛度無(wú)變化時(shí)取1=0；y—上下層高度變化修正值，由上層對(duì)該層層高比值確定（對(duì)2于頂層可不考慮）二層以上無(wú)層高變化時(shí)， =0；2y 26 —下層層高變化修正值，由下層層高對(duì)該層層高比值確定3y（對(duì)于下層可不考慮） ，三層以上無(wú)層高變化是， =0。 ??.（ 723. ）???? 設(shè)防烈度按 7 度考慮，場(chǎng)地特征周期分區(qū)為二區(qū)，場(chǎng)地土為Ⅱ類，查表得：特征周期 Tg= 水平地震影響系數(shù)最大值 ?? , 1EKeqFG??/(1)iijnEKFHGF???式中： Fi—質(zhì)點(diǎn) i 的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值； Gi， Gj—分別為集中于質(zhì)點(diǎn) i、 j 的重力荷載代表值，按建筑抗震規(guī)范 ；Hi， Hj—分別為質(zhì)點(diǎn) i、 j 的計(jì)算高度；α 1—相應(yīng)于結(jié)構(gòu)基本自振周期的水平地震影響系數(shù)值；Geq—結(jié)構(gòu)等效總重力荷載；FEK—結(jié)構(gòu)底部剪力；δ n —頂部附加地震作用系數(shù)。(1) 橫梁線剛度計(jì)算采用如下計(jì)算公式： ，計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表 。根據(jù)上訴計(jì)算結(jié)果并綜合考慮其它因素，本設(shè)計(jì)柱截面尺寸取值如下： 1 層 600mm 600mm?2~6 層 500mm 500mm基礎(chǔ)選用階梯式獨(dú)立柱基礎(chǔ)，埋深 ，室內(nèi)外高差 。任何建筑在使用時(shí)都會(huì)同時(shí)受到垂直荷載和水平荷載的作用，隨著建筑高度的增加，水平作用力的影響不斷加大，并逐漸成為主要的控制因素。(2) 框架梁、柱縱向受力鋼筋采用 HRB335 級(jí)熱軋鋼筋，梁、柱的箍筋和現(xiàn)澆板中的受力鋼筋均采用 HPB235 級(jí)鋼筋。自然條件:(1) 場(chǎng)地安全等級(jí)：二級(jí)；防火等級(jí)：二級(jí)；抗震設(shè)防烈度按 7 度進(jìn)行設(shè)計(jì)，場(chǎng)地土類型為Ⅱ類，抗震設(shè)計(jì)分組為第Ⅱ組。 8 2 散水、勒腳、踢腳1. 散水采用 100mm 厚的 C20 素混凝土隨搗隨壓光。玻璃幕墻建筑效果較好，自重輕，從不同的角度和時(shí)間進(jìn)行觀察，會(huì)呈現(xiàn)出不同的色調(diào)變化，給人以動(dòng)態(tài)的美。 綜合樓中所用的裝飾材料：墻面采用陶瓷貼面材料，具有強(qiáng)度高、耐蝕性好，品種多等特點(diǎn)。通風(fēng)，低于 小時(shí)的隔墻和 小時(shí)的樓板與其它部位隔開(kāi)。立面及側(cè)面大量采用玻璃幕墻，使立面造型更加新穎，也加大了室內(nèi)的采光面積，為本設(shè)計(jì)建筑增添光彩。為了避開(kāi)喧囂，減少噪音影響，主體結(jié)構(gòu)盡量遠(yuǎn)離主干道。 3 第二章 建筑設(shè)計(jì)首先根據(jù)任務(wù)書(shū)要求、地理環(huán)境和自然氣候條件，工程投資規(guī)模大小，建材供應(yīng)情況和施工技術(shù)條件，以及各種設(shè)計(jì)、使用經(jīng)驗(yàn)、資料等進(jìn)行方案構(gòu)思，做出總體布置方案。即使如此，建筑的外衣功能仍然不能忽視，建筑仍然需要美觀。邊檢站綜合樓應(yīng)滿足員工的正常生活需求。本設(shè)計(jì)雨水管是采用輕質(zhì)鋁合金材料的，它容易因?yàn)楦鞣N腐蝕而變得丑陋，做在建筑的外表面很容易影響美觀，因此在上面涂有銀白色高強(qiáng)防腐涂料，這樣既做到防腐又顯得立面美觀。當(dāng)單體、局部設(shè)計(jì)趨于成熟時(shí)，即形成建筑的初步設(shè)計(jì)。 立面設(shè)計(jì)建筑師對(duì)所設(shè)計(jì)的建筑的“形”是很重視的這“形”的塑造到目前為止 4 還受到力學(xué)結(jié)構(gòu)，材料和施工的極大制約，本身的可塑性不大，但人們普遍對(duì)此有著較高的需求。房間里光線的照射深度，主要是靠側(cè)窗的高度解決，本例中大部分都是自然采光。樓梯間內(nèi)除開(kāi)設(shè)樓梯門(mén)洞和通氣孔洞外，不應(yīng)開(kāi)設(shè)其它洞口。瓷磚正面上有印花，圖案，裝飾效果好。這種幕墻是最傳統(tǒng)的形式，應(yīng)用最廣泛，工作性能可靠，對(duì)施工技術(shù)要求容易滿足 。4. 在散水與墻體相交處，留 20mm 的縫，內(nèi)填瀝青油膏。0?(2) 樓面活荷載 = kN/m2。(5) 梁受力鋼筋接頭采用焊接接頭，柱采用電渣壓力焊。框架結(jié)構(gòu)是目前國(guó)內(nèi)各種類型建筑中經(jīng)常采用的一種結(jié)構(gòu)體系。? .24?力荷載。cIih表 柱線剛度 計(jì)算表ci類別 層次 cE2N/mbh?2/0I2N/ml2/0/ 0/cIl2m20/cEIlN邊橫梁 1~6 104 300600 109 6600 1010 1010 1010走道梁 1~6 104 300400 109 2700 1010 1010 1010 20 層次 /mch /cE2Nbh? 2/mcI4/CEIh?Nm1 5100 104 600600 1010 101026 3600 104 500500 109 1010柱的側(cè)移剛度按式D=ac12ic/h 178。V12V56F7F1+166。計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表 。由《荷載規(guī)范》查得 （迎風(fēng)面）??（背風(fēng)面） ，B 類地區(qū)，H/B=。1/()nIkkVu???表 水平風(fēng)荷載作用下框架層間剪力及側(cè)移計(jì)算層次 1 2 3 4 5 6Fi（kN） Vi（kN） ()1NmD??60930 70090 70090 70090 70090 70090）（ i?? ）（ i 1/2297 1/2169 1/2647 1/3529 1/5714 1/16363由表 可見(jiàn)，風(fēng)荷載作用下框架的最大層間位移角為 1/2169,遠(yuǎn)小于1/。38圖 恒荷作用下橫向框架彎矩的二次分配法（M 單位： ）kNm?39圖 恒荷載作用下框架彎矩圖（單位： ）kNm?梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而40得；柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加得到，計(jì)算柱底軸力還需要考慮柱的自重，如表 和表 所列。RE?GKQEK各層梁的內(nèi)力組合表見(jiàn)后面，表中 ， 兩列中的梁端彎矩 M 為經(jīng)過(guò)GQS彎矩調(diào)幅后的彎矩。3 4 177。6 注:表中 V 以繞柱端順時(shí)針為正. V=γ RE[η vc 為相應(yīng)于本層柱凈高上下兩端的剪力設(shè)計(jì)值. ()/btCMH?表 橫向框架 B 柱彎矩和軸力組合+（SQK+SWK） ((SGK+RE?)+層次截面內(nèi)力SGK SQK SWK SEK +SQK+maxMNinMmaxM柱 M 66頂 N M 6柱底 N M 23 頂 N M 23 5柱底 N M 柱頂 N 8 M 4柱底 N 8 3柱頂M 67N821 57 M 底 N821 57 M 柱頂N9 35 M 2柱底 N9 5 8 3M 1柱頂N 683 9 2 4 0 4 2M 1 柱底N 29 71 91表 橫向框架 B 柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整層次 6 5 4 3 21 1截面 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱頂 柱底 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底??bCREM???? 5 61 5 986240 4 4169表 橫向框架 B 柱剪力組合( )kN+（SQK+SWK）γ RE[（ SGK+ SGK）+ SEK]層次SGK SQK SWK SEK SGK+SQK+ SQKV=γ RE[η vc ntcbCHM/)(?6 3177。 7032 4177。/(%)?A 9804 172 4 16? 支座 BL 0163 4 16 AB 跨 2804185 4 16? 支座Br 0 207 4 16 6BC 跨 1804194 4 16? 2支座A 51137 8592 18 220 72B 0 7372 18 2?20 AB 跨 61137 8562 18 220 支座Br 0 593 4 18 ?1．03BC 跨 41137 6892 16 218 A 0 9072 18 220 ?座 BL 0 6912 18 220AB 跨 71137 9802 18 220? 支座Br 0 690 4 18 1BC 跨 0910 6102 16 218? 正截面承載力計(jì)算材料： 縱向鋼筋采用 HRB400， N/mm2 30??yf73箍筋采用 HPB235， =210 N/mm239。fh? 39。s s算梁上部受拉鋼筋時(shí)，按雙筋矩形截面計(jì)算） 39。由表 可求得相應(yīng)的剪力 ()?????? 則支座邊緣處 ? 74kNRE??當(dāng)梁下部受拉時(shí)，按 T 形截面設(shè)計(jì)，當(dāng)梁上部受拉時(shí)，按矩形截面設(shè)計(jì)。因?yàn)? =900100（365100/2）39。表 框架梁箍筋數(shù)量計(jì)算表梁端加密區(qū) 非加密區(qū)層次截面VRE?（kN）?（kN） 0yv???實(shí)配筋 Asv/s 實(shí)配筋 %)(sv?A BL RE? 四肢φ8100()四肢φ8200()6Br φ8100() φ8200()A BL VRE?四肢φ8100()四肢φ8200(7)2Br φ8100() φ8150()A BL RE?四肢φ8100()四肢φ8200()1Br φ8100() φ8200()注：表中 v 為換算至支座邊緣處的梁端剪力79 框架柱截面設(shè)計(jì) 剪跨比和軸壓比驗(yàn)算表 框架柱的剪跨比和軸壓比驗(yàn)算柱號(hào)層次/mb0/h2/(Nm)cf/kCM?/NcV/k0CMVhcNfb1 600 560 2 2 500 460 2 柱 6 500 460 2 1 600 560 2 2 500 460 2 柱 6 500 460 2 正截面承載力計(jì)算遵循強(qiáng)柱弱梁的設(shè)計(jì)原則，為了保證框架柱的受彎承載力大于梁的受彎承載力，避免柱中出現(xiàn)塑性鉸而形成柱鉸型破壞機(jī)構(gòu)。0(.5)csySefbhAfa??? 3 (.53)??????再取 以及相應(yīng)的 進(jìn)行計(jì)算， ，節(jié)點(diǎn)上、? ?? 575?此組內(nèi)力是非地震組合情況，且無(wú)水平荷載效應(yīng)，故不必進(jìn)行調(diào)整，且取。則最小體積配箍率