【正文】 42輕微　　√14腳手架搭拆腳手板未驗收使用行為性/指揮錯誤墜落或倒塌32742輕微　　√15腳手架搭拆腳手架無護攔物理性/防護缺陷高處墜落637126一般　　√16腳手架搭拆腳手架無上下爬梯物理性/設備、設施缺陷高處墜落32742輕微　　√17腳手架搭拆腳手架固定點不符合要求物理性/設備、設施缺陷倒塌66136輕微　　√18腳手架搭拆腳手板未按規(guī)定綁扎、固定行為性/操作失誤高處墜落61742輕微　　√19腳手架搭拆超負荷使用行為性/指揮錯誤坍塌637126一般　　√20腳手架搭拆腳手板綁扎不牢固物理性/設備、設施缺陷高處墜落32742輕微　　√21建筑施工夜間施工照明不足物理性/作業(yè)環(huán)境不良高處墜落637126一般　　√22建筑施工碘鎢燈帶電移動物理性/電危害觸電6103180重大　　√23建筑施工工器具未系保險繩物理性/防護缺陷物體打擊33763輕微　　√24建筑施工施工中未清理架子雜物行為性/其他錯誤物體打擊637126一般　　√25高處及交叉作業(yè)　　　　　　　　　　　26高處作業(yè)作業(yè)區(qū)孔洞溝道無蓋板物理性/防護缺陷高處墜落6103180重大　　√27高處作業(yè)作業(yè)區(qū)孔洞溝道無圍欄物理性/防護缺陷高處墜落367126一般　　√28高處作業(yè)作業(yè)區(qū)孔洞溝道無安全網(wǎng)物理性/防護缺陷高處墜落32742輕微　　√29高處作業(yè)霜凍雨雪天氣露天高處作業(yè)無防滑措施物理性/防護缺陷高處墜落61742輕微　　√30高處作業(yè)傳遞物品隨意拋擲行為性/操作失誤物體打擊33763輕微　　√31高處作業(yè)上下腳手架沿腳手立桿攀爬行為性/操作失誤高處墜落637126一般　　√32施工管理對重大的起重、運輸作業(yè)，特殊高處作業(yè)及帶電作業(yè)等危險作業(yè)項目未辦理安全施工作業(yè)票而進行作業(yè)行為性/指揮錯誤其他傷害6103180重大　　√33施工管理不按規(guī)程進行危險點預測行為性/指揮錯誤其他傷害36354輕微　　√危險源評價方法及評價標準危險性 = LECL－事故或危險事件發(fā)生可能性E－暴露于危險環(huán)境的頻率C－危險嚴重度三個主要因素的評分方法如下表：表一： 事故或危險事件發(fā)生可能性分數(shù)（L）暴露于危險環(huán)境頻率的分數(shù)值（E）危險分數(shù)值(C)分數(shù)值事故或危險情況發(fā)生可能性分數(shù)事故或危險情況發(fā)生可能性分數(shù)值可能結(jié)果10完全可能，會被預料到10連續(xù)暴露于潛在危險環(huán)境100 *災 難許多人死亡6相當可能6逐日在工作時間內(nèi)暴露40非常嚴重數(shù) 人 死 亡3不經(jīng)常，但可能3每周一次或偶然地暴露15嚴 重重殘或死亡，嚴重職業(yè)病或死亡1完全意外，極少可能2每月暴露一次7重 大暫時性重傷或輕殘，或造成一般職業(yè)病可以設想，但高度不可能1每年幾次出現(xiàn)在潛在危險環(huán)境3一 般輕微的可恢復的傷害，或輕微疾病癥狀極不可能非常罕見地暴露1輕微不利基本的衛(wèi)生健康評價結(jié)果分類及控制要求表二： 分 數(shù) 值危 險 程 度 320極其危險, 不能繼續(xù)作業(yè)160 320高度危險, 需要立即整改70 160顯著危險, 需要整改20 70可能危險, 需要注意 20稍有危險, 可被接受 承重架計算書 2圓倉承重腳手架的驗算一、參數(shù)信息橫向間距或排距(m):；縱距(m):；步距(m):；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):；模板支架搭設高度(m):；采用的鋼管(mm):Φ48 ；板底支撐連接方式:鋼管支撐；立桿承重連接方式:可調(diào)托座；板底鋼管的間隔距離(mm):；模板與木板自重(kN/m2):；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):；施工均布荷載標準值(kN/m2):；面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用鋼管；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；托梁材料為：鋼管(單鋼管) :Ф48；樓板的計算厚度(mm):； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算模板面板為受彎構(gòu)件,按三跨連續(xù)梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 70；I = 70；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。(2)模板的自重(kN)：NG2 = = kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25 = kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = kN；經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = (+2 ) = kN；,立桿的軸向壓力設計值計算N = + = kN；六、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式:σ =N/(φA)≤[f]其中 N 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = kN； φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ：i = cm； A 立桿凈截面面積(cm2)：A = cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W= cm3； σ 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； [f] 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f] =205 N/mm2； L0 計算長度 (m)；按下式計算: l0 = h+2a = +2 = m； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = m；l0/i = 1700 / = 108 ；由長細比 Lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ= ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；σ=（489） = N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 σ= N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算l0 = k1k2(h+2a)= (+2) = m；k1 ；k2 計算長度附加系數(shù)，h+2a = ；Lo/i = / = 129 ；由長細比 Lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ= ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；σ=（489） = N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 σ= N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 承重架計算書一、參數(shù)信息橫向間距或排距(m):；縱距(m):；步距(m):；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):；模板支架搭設高度(m):；采用的鋼管(mm):Φ48 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數(shù):；模板與木板自重(kN/m2):；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):；施工均布荷載標準值(kN/m2):；面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設計值(N/mm2):；木方的間隔距離(mm):；木方彈性模量E(N/mm2):；木方抗彎強度設計值(N/mm2):；木方的截面寬度(mm):；木方的截面高度(mm):；樓板的計算厚度(mm):； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算模板面板為受彎構(gòu)件,按三跨連續(xù)梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 100；I = 100；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = = kN；鋼管的自重計算參照《扣件式規(guī)范》附錄A。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=()=本工程中，次楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。m) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。m) 主楞計算變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M = kN梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q= 鋼管計算簡圖鋼管按照三跨連續(xù)梁計算。 得到計算結(jié)果: 立桿的計算長度 lo/i = / = 188 ；由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ= ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；σ=(489) = N/mm2；鋼管立桿。最大撓度計算公式如下：ν= 5ql4/(384EI)≤[ν]=l/250其中，q作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/=； l計算跨度(梁底支撐間距): l =； E面板的彈性模量: E = ；面板的最大允許撓度值:[ν] =；面板的最大撓度計算值: ν= 53004/(3846000105)=；面板的最大撓度計算值: ν= 小于 面板的最大允許撓度值:[ν] =，滿足要求！六、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用鋼管。m，最大支座反力 R= kN，最大變形 ν= mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下:σ = M/W[f]經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 σ = 105/104 = N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: [f] = 17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 σ = N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 [f]=17N/mm2，滿足要求！（2）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: [ν] = 500/400=；次楞的最大撓度計算值 ν= 小于 次楞的最大容許撓度值 [ν]=，滿足要求！主楞承受次楞傳遞的集中力，,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。分別計算得 kN/m kN/m2， kN/m2作為本工程計算荷載。本算例中，鋼管的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=I=鋼管強度驗算計算公式如下:最大彎矩 M == = kN穿梁螺栓最大容許拉力值: [N] = 17076/1000 = kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N= 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 [N]=，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。mm)； σ 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； [f] 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：Mmax = +其中 ，q 作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設計值: q1= =；振搗混凝土荷載設計值: q2= 4=；計算跨度: l = 350mm；面板的最大彎矩 M = 3502 + 3502 = 105Nm ；最大變形 Vmax = mm ；最大支座力 Qmax = kN ；最大應力 σ= ；支撐鋼管的抗壓強度設計值 [f]=205 N/m