【正文】 / 72MJH= MHJ= kN 上端 M cu=Vij(hy)下端 M cl= Vijy 柱端彎矩計(jì)算結(jié)果如表：A 柱 B 柱 C 柱層次 上端 下端 上端 下端 上端 下端16 15 14 13 17 / 7212 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 12 12 12 121 （4）計(jì)算梁端彎矩梁端彎矩可按節(jié)點(diǎn)彎矩平衡條件，將節(jié)點(diǎn)上下柱端彎矩之和按左右梁的線剛度比例分配。梁 橫梁：h b=(1／8～1／12)l b=(1／8～1／12)4800=600～400㎜ 取 hb=450㎜； bb=(1／3～1／2) h b=(1／3～1／2)450=150～225㎜ 取 bb=200㎜ 縱梁最大跨：h b=(1／8～1／12)l b=(1／8～1／12)7200=600～900㎜ 取 hb=650㎜； bb=(1／3～1／2) h b=(1／3～1／2)650=217～325㎜ 取 hb=300㎜ 確定計(jì)算簡(jiǎn)圖取一榀框架計(jì)算。 設(shè)計(jì)依據(jù)建筑施工圖和國(guó)家設(shè)計(jì)規(guī)范 [4][5] 氣象條件氣溫：年平均氣溫 ℃℃，最高氣溫 ℃，℃雨量：年平均降雨量 ㎜，最大降雨量 ㎜/日風(fēng)向：一月：C 22NNE13 七月：C 22NNE11 風(fēng)壓：㎡工程地質(zhì)及水文資料：地層自上而下為（1）雜填土層：厚度約為 （2）粉質(zhì)粘土：厚度約為 。內(nèi)外墻采用雙面粉刷。其次在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)部分，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的內(nèi)容包括：結(jié)構(gòu)方案的選擇和確定、結(jié)構(gòu)計(jì)算書的編制和結(jié)構(gòu)施工圖的繪制。二、針對(duì)不同荷載的特點(diǎn)采用了多種不同的計(jì)算方法，對(duì)知識(shí)進(jìn)行了全面系統(tǒng)的復(fù)習(xí)。本論文主要包括以下內(nèi)容：一、開題報(bào)告，即設(shè)計(jì)任務(wù)書、目的和要求。設(shè)計(jì)包括建筑設(shè)計(jì)和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，選取一榀有代表性的框架進(jìn)行計(jì)算。該設(shè)計(jì)具有以下特點(diǎn)：一、在考慮建筑、結(jié)構(gòu)要求的同時(shí)考慮了施工要求及可行性。首先在建筑設(shè)計(jì)部分，按照相關(guān)規(guī)范的要求將建筑設(shè)計(jì)部分完成，包括平面、立面、剖面等建筑圖紙，要求達(dá)到初步設(shè)計(jì)或擴(kuò)大初步設(shè)計(jì)的深度，了解和掌握建筑設(shè)計(jì)的相關(guān)知識(shí)，這是我們應(yīng)掌握的基本素質(zhì)。墻身做法：墻身采用粉煤灰加氣混凝土砌塊。本工程采用全現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架剪力墻結(jié)構(gòu)，梁柱和樓板均為現(xiàn)澆，墻體為粉煤灰加氣混凝土砌塊。1115 層 350㎜550㎜。橫向框即頂點(diǎn)位移計(jì)算（ξ i為層間相對(duì)位移）層次 Gi (kN) ∑G i(kN) ∑D i(kN／m)ξ i=∑G i／∑Di△i1 8081 2 8518 3 8518 4 8518 5 8518 6 8092 7 8092 8 8092 9 8092 10 8092 11 7032 12 7032 13 7032 14 / 7214 7032 15 7032 16 1677 T1= =橫向地震作用計(jì)算（因本建筑高度大于 40m，不應(yīng)采用底部剪力法，但本設(shè)計(jì)仍用底部剪力法計(jì)算）在Ⅲ類場(chǎng)地，6 度地震區(qū)，結(jié)構(gòu)的自振周期和地震影響系數(shù) α max為：Tg= α max= α 1=( Tg／T 1)α max=(／) =由底部剪力法計(jì)算公式： FEK=α 1GE== KN由 T 1=＞= ξ n= T1+=＋=△F n=ξ n FEK== KNFi= GiHI／(∑G iHI)FEK(1ξ n) (頂層加上△F n)層次hi(m) Hi(m) Gi(KN) GiHI GiHI／(∑G iHI)Fi(KN) Vi(KN)1 2 3 3 3 4 3 5 3 6 3 7 3 8 3 9 3 15 / 7210 3 11 3 12 3 13 3 14 3 15 3 16 內(nèi)力分析地震作用下的內(nèi)力計(jì)算，地震作用力沿豎向呈倒三角形分布，內(nèi)力計(jì)算采用 D 值法，采用公式：Vjk=Djk／∑D jkVfk（1）各柱分配的剪力V16 左 =V16 右 =739／2505= kNV16 中 =1027／2505= kNV15 左 =V15 右 =2022／7032= kNV15 中 =3032／7032= kNV14 左 =V16 右 =2022／7032= kNV14 中 =3032／7032= kNV13 左 =V13 右 =2022／7032= kNV13 中 =3032／7032= kNV12 左 =V12 右 =2022／7032= kNV12 中 =3032／7032= kNV11 左 =V11 右 =2022／7032= kNV11 中 =3032／7032= kN V10 左 =V10 右 =2241／8092= kNV10 中 =3610／8092= kNV9 左 =V9 右 =2241／8092= kNV9 中 =3610／8092= kNV8 左 =V8 右 =2241／8092= kN 16 / 72V8 中 =3610／8092= kNV7 左 =V7 右 =2241／8092= kNV7 中 =3610／8092= kNV6 左 =V6 右 =2241／8092= kNV6 中 =3610／8092= kNV5 左 =V5 右 =2312/8518= kNV5 中 =3894/8518= kNV4 左 =V4 右 =2312/8518= kNV4 中 =3894/8518= kNV3 左 =V3 右 =2312/8518= kNV3 中 =3894/8518= kNV2 左 =V2 右 =2312/8518= kNV2 中 =3894/8518= kNV1 左 =V1 右 =2495/8081= kNV1 中 =3091/8081= kN（2）確定反彎點(diǎn)高度地震荷載呈倒三角形分布由于各梁柱剛度比 k 均小于 3，因此要修正反彎點(diǎn)高度（但本設(shè)計(jì)未修正） ，根據(jù)假定 2，反彎點(diǎn)高度 y=（3）計(jì)算柱端彎矩由柱剪力 Vij和反彎點(diǎn)高度 y，按下列公式可求得柱端彎矩。mMHJ=1／12 g 右 L2=1／12 2= kN （結(jié)構(gòu)內(nèi)力用彎矩分配法計(jì)算）頂層（1）計(jì)算固端彎矩（假定所有彎矩以順時(shí)針為正）把梯形荷載化作等效均布荷載g 邊左 =（12α 2+α 3）P 6 右 =（12 2+） =／mg 邊右 =（12α 2+α 3）P 6 右 = (12+) = ／mMEJ=1／12 g 左 L2=1／12 2=? mMJE= MEQ=? mMJQ=1／12 g 右 L2=1／12 2=? mMQJ= MJQ= kN? m（2）彎矩分配圖 38 / 72上柱 下柱 右梁 　 左梁 上柱 下柱 右梁 　 左梁 上柱 下柱　 　 　 　 　 　　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 （3）頂層彎矩圖1115 層（1）彎矩分配上柱 下柱 右梁 　 左梁 上柱 下柱 右梁 　 左梁 上柱 下柱 39 / 72 　 　 　 14 （2）彎矩圖610 層（1）彎矩分配上柱 下柱 右梁 　 左梁 上柱 下柱 右梁 　 左梁 上柱 下柱 　 　 　 40 / 72 （2）彎矩圖25 層（1）彎矩分配上柱 下柱 右梁 　 左梁 上柱 下柱 右梁 　 左梁 上柱 下柱 41 / 72　 　 　 5 4 4 （2）彎矩圖底層（1）計(jì)算固端彎矩把梯形荷載化作等效均布荷載g 邊左 =（12α 2+α 3）P 6 右 =（12 2+） 42 / 72 = kN／mg 邊右 =（12α 2+α 3）P 6 右 = (12+) = kN／mMEJ=1／12 g 左 L2=1／12 2= kN? mMJE= MEQ= kN? mMJQ=1／12 g 右 L2=1／12 2= kN? mMQJ= MJQ= kN? m（2）彎矩分配上柱 下柱 右梁 　 左梁 上柱 下柱 右梁 　 左梁 上柱 下柱 　 　 10 　 　 　 　 　 　　 　 　 　 　 　 （3）底層彎矩圖 43 / 72用分層法求得各層彎矩圖后，將各層彎矩疊加可得整個(gè)框架結(jié)構(gòu)在活載作用能夠下的彎矩圖，很明顯，疊加后框架內(nèi)各節(jié)點(diǎn)彎矩并不一定能達(dá)到平衡，這是由于分層法計(jì)算的誤差造成的。 1 V 177。 M 177。 6V 177。 2 V / / / / / / / / /M 177。 M 177。 1 V 177。 M 177。 6V 177。 2 V / / / / / / / / /M 177。 M 177。） ①+② ①+② ①+（②+③）（①+②）+④桿件號(hào)截面內(nèi)力種類① ② ③ ④ Mmax Nmax Nmin Mmax Nmax Nmin Mmax Nmax Nmin Mmax Nmax NminM 端N M 端 N EV M 端N M 端 N HV M 端N M 端 N JV 54 / 72框架柱內(nèi)力組合（13 層）內(nèi)力組合恒載 活載 風(fēng)載（177。（1）跨中正截面Mmax=s4,4osm??則 ia=+70859 / 72 ,=.06olh??2取 ???oihe??????????loi 2）判別大小偏心 mhmbfNx obc ???????? 故屬于大偏心受壓 3）計(jì)算鋼筋面積 ahesi ?????????.39。2/? 梯段板設(shè)計(jì)取板厚 h=100㎜。中柱的配筋： （1）縱向受力鋼筋：Mmax=? m Nmax=1）求偏心距增大系數(shù) , .38216o oMlHemN?????6ax2=he??????s45,a39。2 =.??? .????bs ??78)(???ss ??2=164msyoAfh? 選用 4 20，A S=1256 mm22）驗(yàn)算適用條件：58 / 72 1256.%max{,45/=%}.04s tyoAfbh?????滿足要求（3）支座斜截面 Vmax= KN1)復(fù)核截面尺寸：h o=has=45035=415㎜,h o/b=415/200=4,屬于厚腹梁，所選用混凝土等級(jí)為 C30，因此 β c=,kN ?????ocbf?截面符合要求2）驗(yàn)算是否需要配置箍筋kN〈故需配箍筋，但只配箍筋不用彎起鋼筋。） ①+② ①+② ①+（②+③）（①+②）+④桿件號(hào)截面內(nèi)力種類① ② ③ ④ Mmax Nmax Nmin Mmax Nmax Nmin Mmax Nmax Nmin Mmax Nmax NminM