【正文】 應(yīng)有較大的調(diào)整范圍。為了便于調(diào)整并考慮最小工作輥徑的使用，a、b線(xiàn)的范圍應(yīng)比c、d線(xiàn)的范圍大些，即是軋機(jī)速度錐范圍要比工作速度范圍增大約8％~10％。各機(jī)架溫降時(shí)的延續(xù)時(shí)間為軋件到軋機(jī)前的間隙時(shí)間，各個(gè)間隙時(shí)間如表47?！?5176。第三機(jī)架咬入校核48mm48mm，能保證正常咬入。西姆斯公式進(jìn)行計(jì)算各機(jī)架的平均單位壓力。再由上方的輔助線(xiàn)查得壓下率為40%時(shí)的變形程度修正系數(shù)K≈1，故可求出該道次的變形抗力=1551=155MPa。圖42 變形抗力曲線(xiàn)【8】 由上圖確定各道次的變形抗力，如下表 表414各道次變形抗力的確定機(jī)架F1F2F3F4F5F6 (S1)5軋制溫度（℃）996977958940922907壓下率（%）454340403520變形抗力（MPa）155157174（4）平均單位壓力的確定 由式 （418）得 = （419）而 式中 h——本道次軋后軋件厚度； R——軋輥的半徑； f——摩擦系數(shù)； ——外摩擦影響系數(shù)； ——平均壓力； ——金屬的平面變形抗力；——壓下量；H——軋件在軋前的厚度。圖44 按軋制力計(jì)算軋制力矩1—單位壓力曲線(xiàn)；2—單位壓力圖形重心線(xiàn)第一道次，軋制力矩1=2Pψ=2=。即 （425）其中軋輥軸承的摩擦力矩可近似由下式計(jì)算 = （426）式中 f——支承輥抽成的摩擦系數(shù)，取f=； ——支承輥輥頸直徑，取=1100mm； ——工作輥直徑； ——支承輥直徑。通過(guò)對(duì)這些關(guān)系的研究與分析可以清楚地看到：軋件在軋制過(guò)程中所占用的軋制時(shí)間、各道次之間的間隙時(shí)間、軋制一根鋼機(jī)組所需要的總的延續(xù)時(shí)間和軋制過(guò)程中軋件交叉軋制的情況，軋件在任一時(shí)間所處的位置等等。即 .4秒。校核電動(dòng)機(jī)溫升條件為： ≤ （432）電動(dòng)機(jī)的溫升條件滿(mǎn)足要求校核電動(dòng)機(jī)的過(guò)載條件為： （433） 式中 ——軋制周期內(nèi)最大的力矩； ——電動(dòng)機(jī)的允許過(guò)載系數(shù)，直流電動(dòng)機(jī)=～；交流同步電動(dòng)機(jī)，=～； ——電動(dòng)機(jī)的額定力矩；最大力矩3879 2170=5425 KNm，電動(dòng)機(jī)的過(guò)載條件滿(mǎn)足要求?，F(xiàn)將軋機(jī)工作圖表繪制于圖45中。表422各機(jī)架的純軋時(shí)間及間隙時(shí)間機(jī)架F1F2F3F4F5F6純軋時(shí)間（s）間隙時(shí)間（s）軋制時(shí)間力矩（KNm）間隙時(shí)間力矩（KNm）第一機(jī)架，電機(jī)等效力矩== KNm第二機(jī)架，電機(jī)等效力矩==第三機(jī)架，電機(jī)等效力矩==365KNm第四機(jī)架，電機(jī)等效力矩==第五機(jī)架，電機(jī)等效力矩==第六機(jī)架，電機(jī)等效力矩== KNm 繪制軋機(jī)工作圖表軋鋼機(jī)的工作圖表，或稱(chēng)軋制圖表即是研究和分析軋制過(guò)程的工具。表417各道次的軋制力矩機(jī)架F1F2F3F4F5F6接觸弧長(zhǎng)（mm）1088057442819ψP（MN）軋制力矩（KNm） 軋制過(guò)程中，軋件通過(guò)輥間時(shí)，在軸承內(nèi)以及軋機(jī)傳動(dòng)機(jī)構(gòu)中有摩擦力產(chǎn)生，所謂附加摩擦力矩，是指克服這些摩擦力所需力矩，而且在此附加摩擦力矩的數(shù)值中，并不包括空轉(zhuǎn)時(shí)軋機(jī)轉(zhuǎn)動(dòng)所需的力矩。在靜力矩中，軋制力矩是有效部分，至于附加摩接力矩和空轉(zhuǎn)力矩是由于軋機(jī)的零件和機(jī)構(gòu)的不完善引起的有害力矩。再由上方的輔助線(xiàn)查得壓下率為20%時(shí)的變形程度修正系數(shù)K≈，故可求出該道次的變形抗力=200=174MPa。再由上方的輔助線(xiàn)查得壓下率為43%時(shí)的變形程度修正系數(shù)K≈，故可求出該道次的變形抗力=147=。 = =（1+）=表411各機(jī)架的前滑值及軋件出口速度機(jī)架F1F2F3F4F5F6前滑值出口速度（m/s） 由于軋制過(guò)程為熱連軋，所以選定計(jì)算平均單位壓力的R表49重車(chē)后軋輥?zhàn)钚≈睆綑C(jī)架F1F2F3F4F5F6重車(chē)直徑 760760760760570570第一機(jī)架的咬入校核 （414）56mm56mm，能保證正常咬入。進(jìn)入F1軋機(jī)前的溫降計(jì)算 ℃ （47）第一道次的軋制溫度為 1050 =℃2）進(jìn)入F2軋機(jī)前的溫降計(jì)算℃ 第二道次的軋制溫度為℃3）進(jìn)入F3軋機(jī)的溫降計(jì)算℃ 第三道次的軋制溫度為℃4）進(jìn)入F4軋機(jī)前的溫降計(jì)算℃ 第四道次的軋制溫度℃5）進(jìn)入F5軋機(jī)前的溫降計(jì)算℃ 第五道次的軋制溫度為℃6）進(jìn)入F6軋機(jī)前的溫降計(jì)算℃ 第六道次的軋制溫度為=℃各道次的尾部溫降計(jì)算：1） 軋件尾部出爐到進(jìn)入F1軋機(jī)的時(shí)間： === （48）式中 ——軋件出爐到進(jìn)入F1軋機(jī)的時(shí)間； ——爐門(mén)到F1的距離； ——輸送輥道（立輥軋機(jī)）的速度。高溫時(shí)軋件溫度將即可以按輻射散熱計(jì)算，而認(rèn)為對(duì)流和傳導(dǎo)所散失的熱量大致可與變形功所轉(zhuǎn)化的熱量想抵消。由于其形狀為錐形，故常稱(chēng)為速度錐。末架軋制速度確定之后，便可利用秒流量相等的原則根據(jù)各架軋出厚度和前滑率，求出各架軋短速度。本設(shè)計(jì)的來(lái)料尺寸，來(lái)料厚度為65mm，寬度為1550mm。設(shè)備能力包括咬入條件、軋輥強(qiáng)度和電機(jī)功率三個(gè)方面。 （2）表面質(zhì)量：板帶鋼多用于外圍構(gòu)件，故必須保證表面質(zhì)量，不允許有表面氣泡、結(jié)疤、裂紋、夾雜及壓入氧化鐵皮等缺陷。表312 卷的塔形（mm）寬度切邊軋 制 邊厚度≧﹤≦1000﹤20﹤80﹤50﹥1000﹤30﹤80﹤50注：厚度小于6毫米的軋制邊鋼帶，卷的塔形高寬比小于或等于1時(shí)為80毫米以下。﹥250～700177?！ⅲ海?）中間規(guī)格按相鄰小尺寸的偏差。＋－177。177。 此次設(shè)計(jì)的鋼種為Q345B，Q345B屬于低合金結(jié)構(gòu)鋼，他的化學(xué)成分及力學(xué)性能指標(biāo)列于表32中：表32 Q345B化學(xué)成分及力學(xué)性能指標(biāo)牌號(hào)化學(xué)成分力學(xué)參數(shù)CSiMnPS屈服點(diǎn)抗拉強(qiáng)度Q345B～345470～630（1） 坯料條件：厚度公差： 980～1250mm 0～6mm 1250～1560mm 0～8mm 長(zhǎng)度公差： 6～48m 0～30m 寬度公差： 50mm、65mm 177。因此，只能軋制斷面較小的鋼材；反之，L/D值小，就能軋制斷面尺寸較大的鋼材。為了縮小產(chǎn)品公差，提高軋機(jī)剛度，支撐輥輥身長(zhǎng)度與直徑的比例逐漸縮小。其中輥底式加熱爐由德國(guó)LOI公司設(shè)計(jì)，國(guó)內(nèi)制造完成，F(xiàn)1～F6高剛度熱帶剛連軋機(jī)組由德國(guó)SMS公司設(shè)計(jì)，部分國(guó)內(nèi)制造，主電機(jī)和傳動(dòng)控制裝置全部由德國(guó)SIMENS公司引進(jìn)。3）全連續(xù)式：每架軋機(jī)軋制一道，全部為不可逆軋制。4）產(chǎn)品成本：成本是生產(chǎn)效果的綜合反映，是各種伊蘇影響的結(jié)果。 生產(chǎn)工藝流程制訂的依據(jù) 盡管由若干工序組成的產(chǎn)品生產(chǎn)過(guò)程是復(fù)雜的，但工序的取舍不是任意的。它包括坯料在加熱過(guò)程中生成的氧化鐵皮和軋制過(guò)程中形成的二次氧化鐵皮，據(jù)估計(jì)軋鋼生產(chǎn)過(guò)程中金屬一次加熱和軋制的氧化損失一般在20%左右。2） 各類(lèi)產(chǎn)品的規(guī)格及原料規(guī)格。同時(shí)，這里有包蘭、包神、包白、京包鐵路干線(xiàn)，110國(guó)家級(jí)公路，多條省級(jí)公路。自 1989年第一套生產(chǎn)設(shè)備投產(chǎn)以來(lái)，其推廣應(yīng)用的速度很快，截止2001年12月，全球已建立了36條生產(chǎn)線(xiàn)， 54 流， 共其生產(chǎn)能力到了5500萬(wàn)噸/年， 其中包括 CSP，ISP，F(xiàn)TSR，CONROLL 等工藝。 在整個(gè)工序流向硅鋼的優(yōu)勢(shì)也十分明顯, 主要表現(xiàn)在鑄坯快速凝固 ,第二相析出物細(xì)小、均勻,并可實(shí)現(xiàn)較低的鑄坯加熱溫度,目前國(guó)內(nèi)生產(chǎn)上述各鋼種的廠(chǎng)家不多,且水平有待進(jìn)一步地提高。薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)工藝是20世紀(jì)90年代世界鋼鐵工業(yè)發(fā)展的一項(xiàng)重大新技術(shù),以其投資省、成本低 、節(jié)能降耗 、高效的優(yōu)勢(shì) ,得到迅速的發(fā)展。 近幾年，國(guó)內(nèi)外一些薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線(xiàn)利用裝備與技術(shù)優(yōu)勢(shì)，通過(guò)在鋼水成分控制、連鑄與加熱工藝優(yōu)化以及在精軋機(jī)組的軋制規(guī)程采取一系列控制技術(shù)和措施，紛紛實(shí)現(xiàn)了薄規(guī)格和超薄規(guī)格熱帶的批量生產(chǎn)。我國(guó)薄板坯連鑄連軋概況見(jiàn)表11：【1】表11 我國(guó)15條薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線(xiàn)的主要工藝參數(shù)和產(chǎn)能序號(hào)企業(yè)生產(chǎn)線(xiàn)型式連鑄機(jī)軋機(jī)組成薄板坯規(guī)格（厚寬）/mm產(chǎn)品規(guī)格（厚寬）/mm設(shè)計(jì)年產(chǎn)量/萬(wàn)t投產(chǎn)期1珠鋼CSP2流6（50~60）（1000~1380）~（1000~1380）1801999. 082邯鋼CSP2流1+6（60~70）（900~1680）~（900~1680）2461999.123包鋼CSP2流6（70~90）（9800~1560）~（9800~1560）2002001.084唐鋼FTSR2流2+5（50~60）（8500~1680）~（8500~1680）2502002.125馬鋼CSP2流7（50~90）（900~1600）~（900~1600）2002003.096漣鋼CSP2流7（50~70）（900~1600）~（900~1600）2002004.027鞍鋼ASP(1700)2流2+6（100~135）（900~1550）~（900~1550）2502000.078鞍鋼ASP(2150)4流1+6（100~150）（1000~2000）~（1000~2000）40020059本鋼FTSR2流2+5（70~90）（850~1750）~（850~1750）2802004.1110通鋼FTSR1流2+5（70~90）（950~1560）~（950~1560）1402005.1211酒鋼CSP2流6（50~70）（8500~1680）~（8500~1680）2002005.0512濟(jì)鋼ASP(1700)2流1+6（100~150）（900~1600）~（900~1600）2502006.1113武鋼CSP2流7（50~90）（900~1600）~（900~1600）2502009.0214梅鋼FTSR2流2+5（70~90）（900~1560）~（900~1560）25015國(guó)豐ASP(1450)2流1+6（130~170）（600~1300）~（600~1300）2002004合計(jì)31流3496薄板坯連鑄連軋已形成了各具特色的生產(chǎn)工藝，如CSP、ISP、FTSR、CONROLL、TSP、QSP等。這13條薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線(xiàn)的連軋機(jī)組的配置均采用了目前最先進(jìn)的機(jī)型配置，CSP線(xiàn)連軋機(jī)組全部采用CVC軋機(jī)，F(xiàn)TSR線(xiàn)連軋機(jī)組采用pc軋機(jī)在后兩架采用在線(xiàn)磨輥系統(tǒng)ORG，ASP線(xiàn)連軋機(jī)組的后四架則采用WRs軋機(jī)，先進(jìn)的軋機(jī)配置和控制系統(tǒng)為熱軋板帶的板厚和板形高精度控制提供了有力的保證。10℃。典型的漏斗結(jié)晶器可使用橢圓形的浸入式水口，其厚度和傳統(tǒng)流程所用水口的厚度相當(dāng)。1987年，達(dá)涅利（Danieli）根據(jù)在意大利烏迪內(nèi)（Udone）短流程鋼廠(chǎng)進(jìn)行的試驗(yàn)，宣布了自己的薄板坯連鑄機(jī)概念。按照鋼的成分分為普帶和優(yōu)帶。內(nèi)蒙古科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)190萬(wàn)噸薄板坯連鑄連軋