【正文】 1與等值電源G23并聯(lián)，如圖644e所示，得到（3）求各電源的計算電抗。電纜C：，x=。算出各元件的標(biāo)幺值電抗，注明在圖647b的等值網(wǎng)絡(luò)中。第四步，將阻抗為，電勢為的支路同阻抗為，電勢為的支路合并，得 最后，可得短路點的輸入阻抗為 短路電流為 電勢實際上就是短路發(fā)生前接點f的電壓。發(fā)電機：變壓器TT2：中性點接地阻抗:負(fù)荷LD： 輸電線路L： （2）制訂各序網(wǎng)絡(luò)正序和負(fù)序網(wǎng)絡(luò)不包括中性點接地電抗和空載變壓器T2，因此，正序和負(fù)序網(wǎng)絡(luò)中包括發(fā)電機G、變壓器T負(fù)荷LD以及輸電線路L（2）計算各種不對稱短路時的短路電流。由于變壓器側(cè)沒有零序分量，因此，只需計算電流和電壓的正、負(fù)序分量。已知各元件參數(shù)如下：發(fā)電機：。變壓器：T1 ST1N=360MVA， T2 ST2N＝360MVA，線路：運行條件：解：（1）網(wǎng)絡(luò)參數(shù)及運行參數(shù)計算取。解：（1）無勵磁調(diào)節(jié)時的靜態(tài)穩(wěn)定極限由確定，對應(yīng)的極限功率為穩(wěn)定儲備系統(tǒng)為（2）裝有按電壓偏差調(diào)節(jié)的比例式勵磁調(diào)節(jié)器時，可以近似認(rèn)為能夠保持不變，靜態(tài)穩(wěn)定極限由確定。輸電線路始端短路時的負(fù)序和零序等值網(wǎng)絡(luò)的等值電抗分別為附加電抗為按正序等效定則，短路時的正序增廣網(wǎng)絡(luò)如圖（b）所示，于是此時的功角特性為3）故障切除后。此時系統(tǒng)的等值電路如圖（a）所示。試計算1） 無勵磁調(diào)節(jié)時的靜態(tài)穩(wěn)定極限和穩(wěn)定儲備系數(shù)。例1．如圖所示電力系統(tǒng)，試分別計算發(fā)電機保持不變時的功率特性和功率極限。（3）計算故障斷口電壓和非故障相電流。解 在例72中已經(jīng)算出了網(wǎng)絡(luò)的各序組合電抗以及兩相短路接地時短路點處的正序電流，即=、=、=，=。解 （1）制訂各序等值電路，計算各序組合電抗。已知系統(tǒng)各元件參數(shù)如下：發(fā)電機：50MW，變壓器TT2：60MVA，Vs%=，中性點接地阻抗負(fù)荷線路L：50km，解 （1）各元件參數(shù)標(biāo)幺值計算。解 （一）進行網(wǎng)絡(luò)變換計算短路點的輸入阻抗Zff（阻抗矩陣的對角元素），步驟如下：第一步，將和組成的星形電路化成三角形電路，其三邊的阻抗為和（見圖612（b））。試求點發(fā)生三相短路時的起始短路時的起始次暫態(tài)電流和沖擊電流。變壓器T：30MVA，VS%=。（2）網(wǎng)絡(luò)化簡，求各電源到短路點的轉(zhuǎn)移電抗利用網(wǎng)絡(luò)的對稱性可將等值電路化簡為圖644c的形式，即將G2，T2支路和G3，T3支路并聯(lián)。將E1，E2兩條有源支路并聯(lián)E12=化簡后的網(wǎng)絡(luò)如圖641（d）所示。解：用標(biāo)幺值計算，額定滿載時V=，I=。若取，可算出繼續(xù)作迭代，將計算結(jié)果列于表43。根據(jù)等微增率準(zhǔn)則，可以直接在圖上分配各廠的負(fù)荷功率。將用表示，便得由此可解出：和，都在限值以內(nèi)。聯(lián)絡(luò)線上流過的交換功率卻增加了B系統(tǒng)部分機組進行二次調(diào)頻而增發(fā)的60MW。(3) A，B兩系統(tǒng)機組都參加一次調(diào)頻，B系統(tǒng)有機組參加二次調(diào)頻，增發(fā)60MW。其中，A系統(tǒng)發(fā)電機組一次調(diào)頻增發(fā)；A系統(tǒng)負(fù)荷因頻率下降減少；B系統(tǒng)負(fù)荷因頻率下降減少。(4) A系統(tǒng)機組不參加一次調(diào)頻。 由（431）可得頻率變化增量 發(fā)電機出力的變化，對1號發(fā)電機有對2號發(fā)電機有對3號發(fā)電機有(2)3號機組出力增加50MW。(1) 若負(fù)荷波動－10％，則三組發(fā)電機均要參與調(diào)節(jié)。(3)，系統(tǒng)能夠承擔(dān)的負(fù)荷增量。若取其假定正方向為順時針方向，則可得 故循環(huán)功率為 （3）計算兩臺變壓器的實際功率分布。 （4）計算電壓損耗。進一步可求得E點電壓 圖所示110kV閉式電網(wǎng)，A點為某發(fā)電廠的高壓母線，其運行電壓為117kV。兩臺變壓器并聯(lián)運行時，它們的等值電阻、電抗及勵磁功率分別為變壓器的勵磁功率也作為接于節(jié)點b的負(fù)荷，于是節(jié)點b的負(fù)荷節(jié)點c的功率即是負(fù)荷功率 這樣就得到圖所示的等值電路（2）計算母線A輸出的功率。解 按題給條件，各級基準(zhǔn)電壓應(yīng)為各元件電抗的標(biāo)幺值計算如下：計算公式： 精確計算： 近似計算： %，在工程計算中是允許的。解：（1）求各繞組的電阻同理可得：電阻計算如下： （2）求各繞組電抗電抗計算：變壓器阻抗參數(shù)：（3）求導(dǎo)納 － 例2—7 試計算2—15（a）所示輸電系統(tǒng)各元件電抗的標(biāo)幺值。 解 （1）精確計算。 解 (1) 發(fā)電機：網(wǎng)絡(luò)無此電壓等級，此 電壓為發(fā)電機專用額定電 壓，故。試求：（1）發(fā)電機及各變壓器高低繞組的額定電壓；（2）各變壓器的額定變比；（3）設(shè)變壓器T－1工作于+5%抽頭，T－2,T－4工作于主抽頭，T－3工作于－%抽頭時，各變壓器的實際變比。變壓器T—3： 一次側(cè)額定電壓等于網(wǎng)絡(luò)額定電壓，二次側(cè)與負(fù)荷直接連接，其額定電壓應(yīng)高 于網(wǎng)絡(luò)額定電壓5％，因此T—3的額定電壓為。 如果直接取這時，電阻誤差達15%，電抗誤差7%，%，誤差已較大。取全系統(tǒng)的基準(zhǔn)功率。母線A的實際運行電壓為117kV，負(fù)荷功率：。 線路中電壓降落的縱分量和橫分量分別為 b點電壓為變壓器中電壓降落的縱，橫分量分別為 歸算到高壓側(cè)的c點電壓 變電所低壓母線c的實際電壓如果在上述計算中都不計電壓降落的橫分量，所得結(jié)果為 ， ， 與計及電壓降落橫分量的計算結(jié)果相比，誤差很小。 線路Ⅰ： 線路Ⅱ： 線路Ⅱ： 變電所b： 變電所b： 等值電路如圖所示 （2）計算節(jié)點b和c的運算負(fù)荷。變電所b高壓母線的實際電壓為 變比分別為和的兩臺變壓器并聯(lián)運行，如圖所示，兩臺變壓器歸算到低壓側(cè)的電抗均為1Ω，其電阻和導(dǎo)納忽略不計。3．6 如圖所示網(wǎng)絡(luò)，變電所低壓母線上的最大負(fù)荷為40MW。(2) 系統(tǒng)負(fù)荷增加5%后(3)，系統(tǒng)能夠承擔(dān)的負(fù)荷增量為或[例44]某發(fā)電廠裝有三臺發(fā)電機，參數(shù)見表41。 可得，％，f＝() Hz =。兩系統(tǒng)的容量分別為1500MW和1000MW，各自的單位調(diào)節(jié)功率（分別以兩系統(tǒng)容量為基準(zhǔn)的標(biāo)么值）示于圖413。這時，系統(tǒng)頻率質(zhì)量不能保證。比較以上幾種情況，自然會提出，在一個龐大的電力系統(tǒng)中可采用分區(qū)調(diào)整