【正文】 ==2 ==300KN/m2，滿足要求Pmin == f =250 kN/m2，滿足要求 抗沖切驗算為便于施工,基礎選用階梯形基礎,砼等級為C20，鋼筋為I級鋼.=950mm計算基底土壤凈反力Pn= = l/2=2000/2=1000mmho = 950mm,故進行抗沖切驗算。(1) 荷載計算25mm厚水泥砂漿找平： 20=80mm厚現(xiàn)澆鋼筋混泥土樓面板： 25= kN/m215m紙筋石灰抹底： kN/m2樓面恒載標準值： kN/m2樓面活荷載標準值 kN/m2由可變荷載效應控制的組合： + = kN/m由永久荷載效應控制的組合： + = kN/m kN/m(2) 計算簡圖次梁截面尺寸為bh=200mm450mm板的計算跨度：中間跨邊跨故邊跨取1540mm。簡化模式下的有限元分析可得到橋的縱向彎矩和撓度結果，并且與橋梁滿載情況進行了直接對比。有限元分析的結果（重點）沖突在設計三車道或者更多車道的混凝土板橋時考慮橋跨長度對確定多方面因素影響的重要性。任何公路橋的設計及分析都必須考慮車道荷載和車輛荷載。這些活荷載減小因素被用于解釋在同一橋梁結構元素下所有車道同時加載并且沿橋面位置產(chǎn)生最大彎矩的可能性。Mabsout et al. (2004)報道了利用三維有限元分析單跨鋼筋混凝土簡支板直橋變量研究現(xiàn)結果。為了它們對輪壓分布的影響，這些參數(shù)均被列入實用范圍。最后，規(guī)范（）明確指出，從分析全部車道同時加載的三車道、四車道橋面板得到的結果，可分別減少10% and 25%（）。有效寬度被認為是橋面板邊緣到護欄內側距離（假設等于30厘米或者1英尺），加上30厘米（1英尺），再加上上面已經(jīng)計算出的橋面板帶寬度的四分之一得總和。doi:(ASCE)1PhD Candidate, Dept. of Civil and Environmental Engineering, American Univ. of Beirut。accepted Februray 24,2011。為設計車道而確定的彎矩，之后被等效寬度分解，以確定每單位寬度上的設計彎矩。根據(jù)美國國家公路與運輸協(xié)會標準規(guī)范（）計算混凝土板的厚度，從而控制活荷載撓度。共列舉了60個不同的橋梁實例，均以靜態(tài)輪壓為條件進行三維有限元分析。Mabsout et al. (2002)研究了鋼梁橋的荷載折減，在這個研究中，為估算三車道、四車道橋梁在多重存在的設計車輛輪壓分布對其彎矩和撓度的影響而進行了一項參數(shù)研究。美國國家公路與運輸協(xié)會荷載及阻力因子橋梁設計規(guī)范的目標是發(fā)展全面的規(guī)定，并且為所有橋梁結構制定出更加統(tǒng)一的安全限度。襯砌混凝土板橋的主要優(yōu)點在于施工過程中可以現(xiàn)場調整橋形。這一估算會隨橋梁跨徑的增大而增加，當與有限元分析結果對比時會由于彎矩減小的原因增大到40%甚至55%。美國國家公路與運輸協(xié)會HS20（半強度）設計中車輛荷載首先被橫向并排分布在所有車道，且貼近于橋面板邊緣，這樣的完全加載條件可作為一個參考方案。 梯段板配筋如下圖：按簡支板計算，以板寬1m為計算單元，計算跨度近似取：板厚取100mm(1) 荷載計算：面層 120= kN/m板自重 125= kN/m板底粉刷 117= kN/m恒載 kN/m活載 1= kN/m由可變荷載效應控制的組合： + = kN/m由永久荷載效應控制的組合： + = kN/m kN/m(2) 內力計算(3) 配筋計算板的有效高度，混凝土抗壓強度設計值fc = N/mm2，鋼筋抗拉強度設計值fy = 210 N/mm2 選用φ8125, As=402 mm2 截面高度，取500mm高，寬取250 mm(1) 荷載計算梯段板傳來的荷載 3000/2= kN/m休息平臺板傳來的荷載 梁自重 25= kN/m荷載設計值 kN/m(2) 內力計算(3) 配筋計算鋼筋采用HRB335鋼，選用4B20, As=1256 mm2抗剪計算：故按構造要求配置箍筋，選A8200雙肢箍筋 ，配筋圖如下： 現(xiàn)澆樓面板設計由樓面結構布置圖可知板的長邊與短邊之比均小于2，宜按單向板計算并在相應方向布置足夠的構造鋼筋。m）KsM標準值按承載力要求實配As（mm2）根據(jù)裂縫寬度要求實配As（mm2）3E支座402mm22C16509mm22C18ED跨間942mm23C201521mm24C22D支座左628mm22C20763mm23C18D支座右628mm22C20763mm23C18DC跨間628mm22C20763mm23C182E支座628mm22C20804mm24C16ED跨間942mm23C201521mm24C22D支座左763mm23C18804mm24C16D支座右603mm23C16804mm24C16DC跨間603mm23C16804mm24C161E支座509mm22C18603mm23C16ED跨間1017mm24C181521mm24C22D支座左763mm23C181017mm24C18D支座右763mm23C181017mm24C18DC跨間628mm22C20763mm23C18 框架柱設計采用對稱配筋，臨界破壞軸力Nb計算如下：當N≤Nb時，為大偏心受壓，N＞Nb時，為小偏心受壓。 %和100%45ft/fy中的較大值100%45ft/fy =100%45%=300600=360mm2 As故滿足要求，實配鋼筋3C20（As= 941 mm2）支座EM = kN（1） 梁的最不利內力：經(jīng)以上計算可知，梁的最不利內力如下：跨間： Mmax= kN（1）計算匯交于各點的轉角彎矩分配系數(shù)：計算結果標于迭代計算圖中。邊跨梁：中跨梁：底層柱：其他各柱：由此得框架相對剛度如下圖： 框架荷載計算 恒荷載計算（1）屋面框架相關荷載計算20mm厚1：2水泥砂漿找平： 20=100140mm厚（2%找坡）膨脹珍珠巖： 14（+）/2= kN/m280mm厚現(xiàn)澆混泥土屋面板： 25= kN/m215mm厚石灰抹灰： kN/m2屋面恒載標準值： 邊跨（BC、DE跨）框架梁自重： 25= kN/m梁側粉刷： 2（）17= kN/m中跨（CD跨）框架梁自重： 25= kN/m梁側粉刷： 2（）17= kN/m因此，作用在頂層框架梁上的線荷載為： 邊跨 ：g3BC1=g3DE1= kN/m 中跨：g3CD1= kN/m次梁的次寸為：b=200mm，h=450mm屋面板傳來給次梁的線荷載為： g== kN/m次梁的自重： 25= kN/m梁側的粉刷： 2（）17= kN/m次梁傳給框架梁的集中荷載值： （++）= kN/m 邊柱連系梁自重： 25= kN/m梁側粉刷： 2（）17= kN/m： 19= kN/m： (2+)17= kN/m連系梁傳遞的屋面荷載值： = kN/m 頂層邊節(jié)點集中荷載值： (++++)= kN中柱連系梁自重： 25= kN/m梁側粉刷： 2（）17= kN/m連系梁傳遞的屋面荷載值： = kN/m 頂層中節(jié)點集中荷載值： (++)= kN（2）樓面框架相關荷載計算25mm厚水泥砂漿找平： 20= kN/m280mm厚現(xiàn)澆鋼筋混泥土樓面板： 25= kN/m215m紙筋石灰抹底： kN/m2樓面恒載值： kN/m2 邊跨框架梁自重： 25= kN/m 梁側粉刷： 2（）17= kN/m 中跨框架梁自重： 25= kN/m 梁側粉刷： 2（）17= kN/m邊跨填充墻自重(中跨沒有)： ()19= kN/m墻面粉刷： ()172= kN/m因此，作用在中間層框架梁上的線荷載為： 邊跨（BC 、DE跨，有填充墻： gBC=gDE=+++= kN/m中跨（CD跨，無填充墻）： gCD=+= kN/m次梁恒載： 樓面板傳給次梁的線荷載 g== kN/m 次梁傳給框架梁的集中荷載：（+）= kN/m邊柱連系梁自重： = kN邊柱連系梁粉刷： = kN鋼窗自重： = kN窗下墻體自重： ()19= kN窗下墻體粉刷： 217= kN窗邊墻體自重： （）19= kN窗邊墻體粉刷： 217= kN框架柱自重： 25= kN框架柱粉刷：