【正文】 小橫桿的自重標準值: P2 = ；腳手板的自重標準值: P3 = ；活荷載標準值: Q = 3 /2 = kN；荷載的設計值: R=(++)+= kN；R kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為[Fg]= T1 = kN。ω0其中 ω0 基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB500092001)的規(guī)定采用：ω0 = kN/m2； μz 風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB500092001)的規(guī)定采用：μz= ； μs 風荷載體型系數：；經計算得到，風荷載標準值為: Wk = = kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw = m；依據《工程結構設計原理》板的正截面極限計算公式為：Mu=α1γsfyAsh0Mu=α1fcbχ(h0χ/2)+fy39。受壓區(qū)鋼筋總面積； χ 混凝土受壓區(qū)高度，χ=Asfyh0/(α1fcbh0+fy39。大橫桿的自重標準值:P1= kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=(2+1)= kN/m ；活荷載標準值: Q=3(2+1)= kN/m；靜荷載的設計值: q1=+= kN/m；活荷載的設計值: q2== kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)跨中和支座最大彎距分別按圖圖2組合。m ；最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = kNm；考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式σ = N/(φA) + MW/W ≤ [f]立桿的軸心壓力設計值 ：N = kN；不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式σ = N/(φA)≤ [f]立桿的軸心壓力設計值 ：N = N39。[f]其中 φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數；由長細比 l/i = 150/ φ=，l為內排架距離墻的長度； A = cm2；[f]=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 104205103 = kN；Nl = Nf = ,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。ω0= = kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = m2；按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ1302001)(kN), N0= kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = WkAw = kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = φμs大橫桿的自重標準值：p1= = kN；腳手板的自重標準值：P2=(2+1)= kN；活荷載標準值：Q=3(2+1) = kN；集中荷載的設計值: P=(+)+ = kN； 小橫桿計算簡圖最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 二、大橫桿的計算按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ1302001)，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 縱向受壓鋼筋合力點至受壓區(qū)邊緣的距離默認取20mm； fc 混凝土抗壓強度標準值，參照上述修正系數修改； fy39。由以上計算得到 Nl = 16 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖九、混凝土板強度驗算 單根立桿傳遞荷載代表值(kN)：NL=NG+NQ=+=；混凝土板活荷載設計值(kN/m2)：QB=[2NL/(LaLb)(LbLa)/(LaLo)+Qk]=[2()()/(2)+2]=；混凝土板恒載設計值：(kN/m2)：GB=h0/100025=； 因為計算單元取連續(xù)板塊其中之一，故需計算本層折算荷載組合設計值：Fi=GB+QB=+=；按1等跨均布荷載作用：Mmax+=七、立桿的穩(wěn)定性計算風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=第2 。m ；最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = kN大橫桿的自重標準值:P1= kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=(2+1)= kN/m ；活荷載標準值: Q=3(2+1)= kN/m；靜荷載的設計值: q1=+= kN/m；活荷載的設計值: q2== kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)跨中和支座最大彎距分別按圖圖2組合。受壓區(qū)鋼筋總面積； χ 混凝土受壓區(qū)高度，χ=Asfyh0/(α1fcbh0+fy39。m；依據《工程結構設計原理》板的正截面極限計算公式為：Mu=α1γsfyAsh0Mu=α1fcbχ(h0χ/2)+fy39。ω0其中 ω0 基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB500092001)的規(guī)定采用：ω0 = kN/m2； μz 風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB500092001)的規(guī)定采用：μz= ； μs 風荷載體型系數：；經計算得到，風荷載標準值為: Wk = = kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw = 卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為[Fg]= T1 = kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》): R ≤ Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值, kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 2/2= kN；小橫桿的自重標準值: P2 = ；腳手板的自重標準值: P3 = ；活荷載標準值: Q = 3 /2 = kN；荷載的設計值: R=(++)+= kN；R kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。m；支座最大彎距計算公式如下: M2max = 支座最大彎距為 M2max= = kN（7）、遇六級以上大風，雨天、雷電、濃霧及夜間禁止施工作業(yè)。（3）、施工時注意：嚴禁提前拆除腳手架的拉頂夾荷載裝置。施工方法（拆除順序）拆腳手架從最上一層平橋開始逐層向下拆除。1腳手架的使用應按規(guī)范，不得任意拆改，不得任意拆改，不得堆放較重的設備（電焊機等）嚴禁將板支撐、纜風繩固定在腳手架上。施工作業(yè)期間，在安全影響范圍內的地面要實行封閉，并設置安全警示標志，派專人看守及指揮施工作業(yè)人員進入。嚴禁上下交叉作業(yè)。在分階腳手架搭設完畢后進行驗收，填寫驗收單，符合安全要求及規(guī)范規(guī)定《建筑施工安全檢查評分標準》（JGJ5999），并簽字后才能正式使用。剪刀撐 腳手架的外側面必須設剪刀撐，剪刀撐斜桿的接長采用搭設，搭接長度為1m，采用3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離為100mm，剪刀撐與立桿連接采用扣件扣緊牢固。腳手架設置縱向、橫桿掃地桿，縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿亦采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。安全網采用密目式安全網，網目滿足2000目/100cm2，做耐貫穿試驗不穿透，顏色滿足環(huán)境效果要求，選用綠色。鋼管上嚴禁打孔。塔樓部份腳手架(1118軸交E軸及中間光井部份)從五層樓板(+)開始搭設, 。三、腳手架設計(一)、材料與設備計劃搭設腳手架的鋼管應采用現(xiàn)行國家標準《直縫電焊鋼管》GB/T13793或《低壓流體輸送用焊接鋼管》GB/T3092中規(guī)定的3號普通鋼管，其質量符合現(xiàn)行國家標準《碳素結構鋼》GB/T700中Q235A鋼的規(guī)定，每根鋼管的最大質量不應大于25kg。m時無破壞。水平加固桿、封口桿、掃地桿、剪刀撐及腳手架轉角處的連接桿等采用φ48，其材質在保證可焊性的條件下符合現(xiàn)行國家標準《碳素結構鋼》GB/T700中Q235A鋼的規(guī)定?？v向水平桿（大橫桿） ，中間間2條鋼管。其它構造要求腳手架頂部安裝防雷裝置與建筑物防雷筋連接。設置專職的保養(yǎng)工，負責日常檢查。遇六級以上大風、雨天、雷電、濃霧及夜間禁止施工作業(yè)。木板厚度符合要求。在拆除附近的主要道路入口處設置警示標志，提醒行人和司機注意安全。腳手架的雜碎件包括：安全網、短鋼管等利用鋼井架垂直運輸到地面分類堆放，而木板、長鋼管利用人力傳遞到地面分類放。用人力傳遞構件時必須特別小心，雙方的交接必須穩(wěn)固可靠。七、腳手架計算：一、參數信息雙排腳手架搭設高度為 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：橫距Lb為 ， m；；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 Φ48； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件采用兩步兩跨，豎向間距 m， m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；施工均布活荷載標準值: kN/m2；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；本工程地處廣東陽江， kN/m2；風荷載高度變化系數μz，風荷載體型系數μs ；每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):；