【正文】 變位時中心距 a=(d3+d4)+ym=m (+y)=10(+0)=210mm (45)齒頂高變動系數(shù)y=(x3+x4)y=()0=0齒頂高ha3=(ha*+x1y)m=(1+)10=11mm (46)ha4=(ha*+x4y)m=()10=9mm齒根高 (47)齒高 h3=ha3+hf3=11+= (48) h4=ha4+hf4=9+=齒頂圓直徑 (49) 齒根圓直徑df3=d32h3==187mm (410) df4=d42hf4==183mm齒輪圓周速度 (411)根據(jù)[3]表13139取齒輪精度8級。將以上數(shù)據(jù)代入安全系數(shù)公式得、均達到規(guī)定較高可靠度，最小安全系數(shù)齒輪彎曲強度核算通過。將以上數(shù)值代入危險截面公式得5. 低速一軸受力分析圖61 低速級一軸結構簡圖（a） （b）（c）（a）低速一軸受力圖 （b）低速一軸水平受力圖 （c）低速一軸垂直受力圖 圖62 低速一軸受力分析圖（a）（b）圖66 垂直平面內彎矩圖（c）（a）水平面內彎矩圖 （b）垂直平面內彎矩圖 （c）合成彎矩圖圖63 彎矩分析圖圖64 軸轉矩圖 低速二軸結構設計1. 選擇軸材料:40Cr2. 初步確定軸端直徑根據(jù)[4]表6119 取三軸直徑軸的結構簡圖如圖65所示3. 軸受受力分析 表61 軸受力分析項 目代 號計算及說明齒輪嚙合力Ft4得 Fr4Ft5Fr5水平面內支承反力RAXRBX水平面內彎矩MAXMDXMAX=MDX=0MBXMCXMDX=Ft5LBD==874596N垂直面內支承反力RAy續(xù)表垂直面內支承反力RBy垂直平面內彎矩MAyMDyMAy=MDy=0MCyMByMBy=Fr5LBD=874560合成彎矩MA=0MD=0MA=MD=0MCMC=MBMB=軸的受力簡圖、水平面及垂直面受力簡圖如圖66a、b、c所示。 軸上漸開線花鍵的強度計算1. 花鍵的擠壓強度校核擠壓強度（靜聯(lián)結） 式中 ——轉矩，； ——各齒載荷不均勻系數(shù)，一般??； ——齒數(shù)； ——齒的工作長度，mm； ——齒的工作高度，mm，矩形花鍵（C為倒角尺寸）； ——平均直徑，mm，矩形花鍵，漸開線花鍵 ——矩形花鍵為大徑，漸開線花鍵為分度圓直徑；漸開線花鍵時，時（為模數(shù)）——許用壓強。我此次設計的題目是MG2375W采煤機牽引部的結構設計。致 謝非常感激能有一次這樣的機會獨立完成一個課題，并在完成課題的過程中學習技能，綜合運用大學四年所學，使所學的知識第一次真正的全面運用，且在這個過程當中，給予我們各種方便時間和精力，使我們在即將離校的最后一段時間里，能對大學四年學習一個很好的總結，增加實踐能力，為步入社會或者繼續(xù)學習提供一個良好的平臺。對一名即將畢業(yè)的學生無論是在就業(yè)崗位工作或者繼續(xù)學習都大有裨益。畢業(yè)設計是我們大學生活的最后一個重要環(huán)節(jié)，是對大學四年學習內容的綜合和學習能力的考核?！d荷系數(shù)，計算當量動載荷P，根據(jù)[1]表7210，中等沖擊載荷 有中等沖擊。取二軸直徑軸的結構簡圖如圖61所示3. 計算支撐反力、彎矩、及扭矩 軸的受力簡圖、水平面及垂直面受力簡圖如圖62a、b、c所示。 輪齒彎曲強度核算1. 計算齒根應力 (417) 式中 ——齒向載荷分布系數(shù)； 式中 ——齒向載荷分配系數(shù)；——當量齒形系數(shù)，；，；——重合度系數(shù) 。第4章 中間級齒輪設計計算 選定齒輪類型、材料1. 選用直齒圓柱齒輪傳動根據(jù)結構設計中所選方案三，中間級為圓柱齒輪傳動2. 材料選擇根據(jù)齒輪運行條件及其工作場合綜合經(jīng)濟適應性考慮選擇材料如下：小齒輪材料 18Cr2Ni4WA滲碳淬火硬度HRC,大齒輪材料18Cr2Ni4WA滲碳淬火硬度HRC齒輪精度為8。 初步確定齒輪主要參數(shù)1. 按齒面接觸疲勞強度設計按初步設計及參考文獻機械設計手冊表13326節(jié)點區(qū)雙對齒嚙合設計查機械設計手冊[3]表13123和圖13152按MQ級質量要求取值，由表13324公式式中 ——小齒輪大端分度圓直徑，mm；——錐齒輪類型幾何系數(shù)，見表13325，；——小齒輪轉矩，Nm；——使用系數(shù)，見表13181，=；——齒數(shù)比，=。（4）使各級傳動中的大齒輪進入油中的深度大致相等，從而使?jié)櫥奖?。綜上所述，此次設計方案確定為方案三。圖21 方案一方案二(如圖22)牽引部減速機構由一級錐齒輪和二級圓柱齒輪組成，牽引電機通過花鍵與牽引減速一軸相連。因此，對采煤機進行設計和改善是必要的，有現(xiàn)實意義。隨著采煤機械化的發(fā)展，采煤機是現(xiàn)在最主要的采煤機械。調高油缸：可使搖臂連同滾筒升降，以調節(jié)采煤機的采高。減速箱的主要功能是將電動機的高轉速變?yōu)榈娃D速后傳給行走箱。按適用的煤層厚度分厚煤層、中厚煤層和薄煤層采煤機。采煤機連接構件經(jīng)常松動是影響工作可靠性的重要因素，而且解決難度較大，液壓螺母和專用超高壓泵，在電牽引采煤機中得到推廣應用，防松效果顯著，基本解決采煤機連接可靠性的問題。國產(chǎn)電牽引采煤機雖然發(fā)展速度很快，但在性能和可靠性上與世界先進國家的采煤機相比，還存在較大的差距，所以一些有實力的礦務局，在裝備高產(chǎn)高效工作面時，把目光移到國外，進口國外先進電牽引采煤機。20世紀80年代采煤機的發(fā)展有如下特點：（1）重視采煤機系列的開發(fā)，擴大使用范圍。（2）有鏈牽引，輸出牽引力小。美國現(xiàn)有長壁工作面中, 45 %以上的電牽引采煤機供電電壓為≥2300V。日本三井三池公司RD101101 和RD102102 均為交流電牽引采煤機,其結構形式為以前的截割電機布置在機身的傳統(tǒng)結構形式,機械傳動和聯(lián)結相當復雜。采煤機系列化是20世紀80年代采煤機發(fā)展中非常突出的特點。但當時的采煤機都是鏈式工作機構，能耗大、效率低，加上工作面輸送機不能自移，所以限制了采煤機生產(chǎn)率的提高。60年代是世界綜采技術的發(fā)展時期，第二代采煤機——單搖臂滾筒采煤機的出現(xiàn)，解決了采高調整問題，擴大了采煤機的適用范圍，特別是1964年第三代采煤機——雙搖臂滾筒采煤機的出現(xiàn)，進一步解決了工作面自開缺口的問題，再加上液壓支架和可彎曲輸送機的不斷完善等等，把綜采技術推向了一個新水平，并且在生產(chǎn)中顯示了綜采機械化采煤的優(yōu)越性——高產(chǎn)、高效、安全和經(jīng)濟。其中, 最具代表的是英國安德森的Eiect ra 系列,德國艾柯夫的SL 系列,美國喬依的LS 系列和日本三井三池的MCL E2DR 系列電牽引采煤機。（3） 牽引速度和牽引力不斷增大液壓牽引采煤機的最大牽引速8m/min左右,而實際可用割煤速度為4～5m/ min,不適應快速割煤需要。（8） 高可靠性：據(jù)了解美國使用的ELECTRA100型采煤機的時間利用率可達95 %～98 % ,采煤量350萬t以上,最高達1000。（5）工作可靠性較差。進入20世紀90年代后，隨著煤炭生產(chǎn)向集約化方向發(fā)展，減員提效，提高工作面單產(chǎn)成為煤炭發(fā)展的主流，發(fā)展高產(chǎn)高效工作面勢在必行，此采煤機開發(fā)研制圍繞高產(chǎn)高效的要求進行，其主要方向是：（1）大功率高參數(shù)的液壓牽引采煤機：最具代表性的機型是MG2X400－W型采煤機。各大部件由單獨的電動機驅動，傳動系統(tǒng)彼此獨立，無動力傳遞，結構簡單，拆裝方便，因而有取代電動機縱向布置的趨勢。按滾筒數(shù)目分為單滾筒和雙滾筒采煤機，其中雙滾筒采煤機應用最普遍。采煤機主要由電動機、牽引部、截割部和附屬裝置等部分組成（如圖11）。 左、右截割部減速箱：將電動機的動力經(jīng)齒輪減速后傳給搖臂5的齒輪，驅動滾筒6旋轉。此外，為降低電動機和牽引部的溫度并提供內外噴霧降塵用水，采煤機設有專門的供水系統(tǒng)。對采煤機牽引部的設計就是為了滿足實際工況的需求，使其發(fā)揮必要的作用。在滿足