【正文】 為 50x50cm預制方樁和 d=68cm的灌注樁，樁長均為 ，預制樁主筋為 4?22+4 ?25；灌注樁主筋為 8?16。在此情況下，樁基的抗震設計要求有別于抗震有利地段，包括基樁的選型、樁長、樁端持力層、抗震驗算（如除樁基豎向承載力以外的樁基整體穩(wěn)定性和樁身壓曲、水平承載力等）。 2）地基土質較差，部分復合地基，部分樁基 同一主體建筑，當地基土質較差，而主體建筑面積大，設計者為節(jié)省造價，在部分土質稍好區(qū)段采用碎石樁等復合地基，而在土質差且厚度大的區(qū)域采用樁基。 液化土中基樁的配筋范圍，應自樁頂至液化深度以下符合全部消除液化沉陷所要求的深度，其縱向鋼筋、箍筋直徑和間距應與樁頂部相同。 3）處于液化土中的樁基承臺周圍，宜用非液化土（灰土、級配砂石、壓實性較好的素土、素混凝土）填筑夯實；若用砂土或粉土，則應使土層標準貫入錘擊數不小于現行抗震規(guī)范規(guī)定的臨界值。試驗表明，水平荷載下，外排樁受力最大，因此筏基外排樁樁身強度宜適當加強。在此情況下，對于多層建筑樁基可不驗算地震作用下的整體穩(wěn)定性。 （三）樁基抗震承載力驗算 液化土中樁基抗震（詳解） 邊坡樁基抗震（簡介） 液化土中樁基抗震 VMN VMN低承臺樁基礎 （主震時部分失效） 高承臺樁基礎 A、主震時 10m以上全部失效 B、余震時 20m以上全部失效 （ 1）液化折減系數 根據新瀉地震砂土液化調查， λN小于 ，當 λN大于 一般不發(fā)生液化， λN介于 ，有液化的可能性，則通過折減系數的方法處理。因此有沒有 3m非液化土，對折減系數并沒有影響。 此時豎向抗壓承載力由樁身強度控制。39。 例題：見 《 應用手冊 》 第 8章。因此樁基礎的抗震，不能僅僅重視高層建筑， 還需要重視多層建筑樁基礎在液化土中的抗震驗算。 一般地， 8度及以上地區(qū)的框架結構或框架 — 剪力墻結構，層數不高時常常不設置地下室。根據震害調查發(fā)現，這類彎、剪破壞并不比樁頭破壞嚴重，因此可以認為，土體位移對基樁產生的內力與樁頭在一個數量級上。 當承臺高度不滿足錨固要求時，根據抗震需要豎向錨固長度不應小于 20倍縱向主筋直徑；縱筋下部應向柱軸線方向呈 90186。劉金礪，高文生，邱明兵， 2022年 【 3】 樁基礎設計與計算，劉金礪， 1990年。 及以上地區(qū)不宜采用預應力混凝土空心樁？ 《 規(guī)范 》 中為何在設計和施工章節(jié)中均強調要確保承臺和地下室外墻與基坑側壁間隙的回填土質量？ “ 抗震設防區(qū)當承臺周圍為液化土或地基承載力特征值小于40kPa（或不排水抗剪強度小于 15kPa）的軟土，且樁基水平承載力不滿足計算要求時，可將承臺外每側 1/2承臺邊長范圍內的土進行加固 ” ？ ？ “ 對于抗震設防區(qū)的樁基，應進行抗震承載力驗算 ” ？ 概念為先，機理為本 謝謝，匯報完畢！ 參考資料： 【 1】 建筑樁基技術規(guī)范， JGJ942022。 2022年天津某工程就發(fā)生此情況，引起上浮，難以加固。 位于 7度及以下地區(qū)的建筑物承臺體系，可不進行抗震設計。 對于承臺及基樁這樣的基礎構件，設計目標是：在設計地震動加速度作用下，應保持彈性，因此不宜考慮構件的延性特征，即 不區(qū)分材料及受力狀態(tài)，均取 γRE =。 上例給的是鋼筋混凝土剪力墻結構，剪重比 (V/G)僅取 3%，實際工程往往 1%，這使得分配到單樁樁頂的剪力較小，彎矩也較小。 （ 3）計算樁頂位移或驗算土對樁的豎向支撐力時應用荷載標準值。 N ? ?N ? ?非液化土樁承臺液化土10m10m0l? ?1 / 3l? ?d= 600 mml= 35m20m15m0 .9 ( 1 .5 0 .5 ) 1 .2 6ob d m? ? ? ? 42c 10 MN / mE ??4 340 6 . 3 6 1 064dI x m? ??? 162cEI E I M N m? ? ?（ 1）主震時 10~20m深度液化土中 m=30/3=10MN/m4 455 21 0 / 1 . 2 6 0 . 6 ( 1 / )162omb M N m m mE I M N m? ?? ? ??承臺側面為可液化土 N ? ? 0~10m范圍內為高承臺樁基礎。實際工程中按不調整長度計算。 規(guī)范表 ，地基土水平抗力系數的比例系數值 m中注 3， 當地基為可液化土層時，應將表列數值乘以本規(guī)范表 ψl。因此應考慮建筑物荷載、水平地震作用、地質因素等進行抗滑移穩(wěn)定性驗算。 1）樁基承臺應與邊坡頂邊緣（含岸邊）保持一定的水平距離： 無論是純土質邊坡還是下伏完整基巖的土質或強風化、全風化巖質邊坡，建筑樁基承臺邊緣與邊坡頂邊緣應保持一定的水平距離，邊坡坡角一般應小于 45176。筏基外排樁樁身強度宜適當加強。 ≤液化層下界面傾斜度）地段，距常時水線 100m范圍內的樁基宜采取防土體滑動等措施，并應對樁基的抗滑移問題和抗傾覆穩(wěn)定進行驗算。樁端持力層應置于壓縮性較低的土層上。此時同一建筑的基礎一部分采用基巖上的淺基，另一部分采用穿過填土的嵌巖樁，是完全合理可行的。對危險地段，嚴禁建造甲、乙類建筑，不應建造丙類建筑。承臺向東向北（東北方向臨海）方向發(fā)生位移，向東位移最大 ，向北位移均超過 ，承臺向東北傾斜高差一般大于 10cm，最大 21cm。 （ a） PC樁縱筋壓屈 （ b） PHC樁頭壓碎 液化側擴地基上樁基的震害 液化且有側向擴展的情況，不僅導致液化層范圍基樁承載力削弱，基樁還要承受側擴液化層的側向推力和水平地震作用，因而液化側擴地段樁基的震害程度要重于液化而無側擴的地段。 基礎平面圖 基礎立面圖 液化土中樁基的震害 （ 1）液化而無側擴情況下的震害 1）日本新瀉地震，采用短樁基礎的多層公寓樓，因地基土液化而整體傾覆失穩(wěn)，房屋傾斜達 80176。日本阪神地震后集中對施工中的基樁震害進行調查，結果發(fā)現，那些還沒有施工承臺的基樁，其樁身也有震害，如圖，顯然，樁身的裂縫是由于土層位移所致，與上部結構慣性力無關。 我國 1976年唐山地震，發(fā)生過望海樓軟土地基上 3~4層住宅筏形基礎的 10~50cm的震陷。換言之，樁基對于降低上部結構的地震反應起到明顯作用。 承臺結構形式 由于變剛度調平布樁起到減小承臺筏板整體彎距的作用，板厚可減少。 變剛度調平設計實例 (條文說明 ) 1 建筑概況 （ 1） 建筑平面圖 該辦公樓由地上36層、地下七層與周圍地下七層車庫連成一體，基礎埋深 26m。其中 上部結構靠整體抗彎剛度參與工作，筏形承臺靠自身截面抗彎剛度參與工作，樁土體系靠樁 土相互作用提供的豎向支撐剛度參與工作 ，三者共同作用，協(xié)調變形。 水浮力p荷載N 荷載N 荷載N抗拔力F筏板上拱示意 筏板上拱示意水浮力p荷載N 荷載N 荷載N抗拔力F（ b）均布于筏板下 （ a）集中于柱下 抗浮樁布樁模式 筏板剛度愈小，這種不均勻分布的趨勢則更為劇烈；極端的，當筏板抗彎剛度為 0時，可以發(fā)現柱以外的基樁所平衡的水浮力并不是計算的 50 kN/m2，而是 90 kN/m2。如果基底土層為非隔水層（如粗砂等），那么實際水頭浮力則與靜水壓力相當，同時用配重抗浮，那么安全系數僅為 。 （ 4）抗浮的安全度問題?。?！ 長久以來抗浮的安全度并未得到足夠重視，常常引發(fā)工程事故。為使抗浮設計更經濟，應區(qū)別對待水頭壓力。 抗浮設防水位是巖土工程師綜合建筑基礎埋置深度、場地巖土工程條件、地下水類型及賦存狀態(tài)、含水層分布、區(qū)域性氣候資料、地下水補給排泄條件等等，提出的合理化建議。 徐州某地下水泵房建于山腰基巖上，山頂人工湖面距水泵房基底高差大于7m，勘察期間未見地下水，工程師未按抗浮設計。 增加配重：素填土，素混凝土，鋼渣混凝土 其中素填土具有良好的經濟效益。 抗浮水位一般取值比勘察時期水位高 1~2m，但當豐水期水位達到地面時，水浮力往往大于結構自重。 工程實踐中，根據單樁抗拔承載力特征值與浮力超重部分相平衡的原則。 因此應避免采?。?b）方案，而應盡量將樁布置在柱下、基礎梁下。 建筑物名稱 層數 /基礎埋深（ m） 建筑面積（ m） 高度（ m） 平均沉降（ mm） 基礎撓度（萬分之一） 上?？禈仿饭し? 12/ 119 上海華盛路工房 12/ 178 上海北站旅館 8/ 42 上海國際婦幼保健院 7/ 55x43 289 江蘇瀏河冷庫 5/ 50x36 120 北京外交公寓 16/ 36x16 49 北京中醫(yī)醫(yī)院 9/ 17 北京前三門 604工程 10/ 11 交通部水規(guī)院住宅 9/ 22 保定冷庫 5/ 55x43 47