課程設計-單層單跨工業(yè)廠房設計計算書(存儲版)
【正文】 bea=max(h/30,20)=27 e0＝M/N=546 ei= e0+ ea =573ζ1= A /N =187500/966340=1取ζ1=1ζ2=L0/h=1取ζ2=1 e=ηei+h/2as=+900/240=991 ξξb （大偏心受壓）X= h0ξ=760=108h0ξb=860=4732as=80 =150經(jīng)比較,ξb ，應重新計算取牛腿外邊緣高度為h＝300，傾角ɑ＝45176。假定基礎高度為，則作用于基底的彎矩和相應基頂?shù)妮S向力設計值為:第一組： 第二組： 第三組： 由第1組荷載確定和：～～取，則取 驗算的條件： 驗算其他兩組荷載設計值作用下的基底應力：第2組： )第3組： ）所以最后確定基底尺寸為，如圖71所示。圖72 基礎抗沖切驗算簡圖 基底配筋計算沿長邊方向的配筋計算。（3）本設計對杯口基礎的受力特點和基礎底面尺寸的進行計算確定以及對杯口基礎底板配筋進行計算和對基礎的抗沖切驗算及底板受力筋計算。[7]《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB 50000—2002)，中國建筑工業(yè)出版事業(yè)，2002。[5]《單層工業(yè)廠房結構設計》(第二版)，羅福午主編，清華大學出版社，1990。（2）本設計對屋面恒載 、活載、風荷載、吊車荷載、柱自重作用的選擇合理的取值方法及各種荷載在單廠結構上的可能組合方式進行組合；對平面排架進行內力分析，對排架柱的最不利內力的進行組合，求解排架柱控制截面的最不利內力，得出截面配筋。故 變階處的抗沖切力。：上柱自重:g＝25＝牛腿自重:g＝25＝下柱自重:g＝25＝:M＝9＝M＝9＋(－9)＝M＝－＝柱的吊裝驗算簡圖如圖62所示圖62 柱吊裝驗算簡圖第七章 基礎設計 荷載計算由柱子傳至基頂?shù)暮奢d。由內力組合表可知，驗算裂縫寬度的最不利內力的標準值Mk=+Nk=eok=Mk/Nk=ρct=As/Act=1533/[100900+(400100)150]=ηk=1+1/(4000eok/ho)( Lo/h)2=1+1/(4000753/860)(8600/900)2=ek=ηkeok+h/2as=753+900/240=則縱向受力鋼筋As合力至受壓區(qū)合力作用點間的距離為Z＝[(1γ’)(ho/ek)2]ho={[1(400100)150/(100860)](860/1182)2}860=723縱向受拉鋼筋As的應力σs=Nk(ekZ)/(AsZ)=345640()/(1809723)=裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù)ψ＝(ρctσs)=()=故最大裂縫開展寬度Wmax=αctψ (+)γ=(30+20/)=滿足要求。=ηeih/2+ as =+40=As=N es`/[fy(h2as)=319740[300（40080）]=399Amin=%160000=320M= N=h0=has=40040=360L0=2H0=23900=7800A=400400=160000縱向受力鋼筋采用HRB335級ξbea=max(h/30,20)=20e0＝M/N=186ei= e0+ ea =206ζ1= A /N =160000/370140=1取ζ1=1ζ2= =L0/h= e=ηei+h/2=+400/240= ξξb （大偏心受壓）X= h0ξ=360=48h0ξb=360=1982as=80經(jīng)比較X h0ξb且X 2as,則說明受壓筋不能達到屈服強度，此時應按以下公式計算。（3）根據(jù)最不利又最可能的原則，確定每一內力組的組合項目，并算出相應的組合值。圖56 風荷載作用計算簡圖及內力圖(a)風荷載的作用； (b)M圖（kNm)；(c)N圖(kN) 吊車豎向荷載作用內力計算作用于A柱，作用于B柱，其內力為 廠房總長72m,跨度為15
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