【正文】 的反向推動力，將濾料表面全部的濾餅迅速而輕松地從濾料表面推卸下來，稱為 反清洗。 使用戈爾膜過濾器，可將硫泡沫高度凈化，如進過濾器前懸浮硫含量為 8g/L，出膜過濾器清液懸浮硫含量 8mg/L，取出的硫是硫膏，水分含量低，縮短了熔硫釜的熔硫時間，并節(jié)省蒸汽。 4 工藝計算書 原始數據 焦爐煤氣組分： 組分 CO CO2 H2 N2 O2 CH4 Ar 體積 /% 脫硫液組分： 組分 Na2CO3 NaHCO3 栲膠 NaVO3 g/L 25 設計工藝參數 焦爐煤氣中 H2S 初始含量 C1 = 凈化氣中 H2S 含量 C2 = 入吸收塔焦爐煤氣氣量 G0 = 60000m3/h 入吸收塔焦爐煤氣壓力 P0 = Mpa 出吸收塔焦爐煤氣壓力 Pi = Mpa 入吸收塔焦爐煤氣溫度， t0=35oC 硫容 S = Kg（ H2S） /m3 氨產量 t/h 熔硫釜的工作周期 4h 熔硫釜的操作壓力 硫泡沫中硫含量 S1 = 30 Kg/m3 硫泡沫槽溶液初始溫度 t1 = 400C； 硫泡沫槽溶液終溫 t2 = 800C； 熔硫釜硫膏初始溫度 t3 = 15 0C 熔硫釜加熱終溫 t4 = 135 o C 入熔硫釜硫膏初始含水率 80﹪ 出熔硫釜硫膏含水率 50﹪ 硫膏密度 ρS = 1500 Kg/m3 硫泡沫密度 ρf =1100Kg/m3 硫泡沫比熱容 ,Cf = KJ/(Kg ? ? 3337 2 6 8 7 .6 5 1 7 .6 1 0 0 0 5 0 .8 2 5 /W m tNH? ? ? ? ? 硫泡沫槽熱量衡算 硫泡沫槽熱負荷 Q2， KJ/t NH3 Q2 = Vf PfCf (t3t4) = 1100（ 8040） = 39008 KJ/t NH3 式中 Vf — 硫泡沫體積， m3， Vf =G6/ ； ρf — 硫泡沫密度， Kg/m3 , ρf = 1100Kg/m3； Cf — 硫泡沫比熱容， KJ/(Kg0C) F — 熔硫釜表面積， F = 92 m2 T6 － 入釜硫膏溫度， oC， t3= 15 0C t5 — 釜內加熱終溫 , oC ， t4 = 135 o C — 硫膏中含硫量 50﹪ 4 — 熔 1 釜所需時間（工作周期）， h ρS— 硫膏密度， Kg/m3， ρS = 1500 Kg/m3 蒸汽消耗量 W2， Kg/釜 W2 = Q3 /r2 = 式中 r2 — 蒸汽汽化熱， r2 = 5 主要設備的工藝計算和設備選型 主要設備的工藝尺寸 填料吸收塔計算 塔徑 利用貝恩 霍根關聯(lián)式計算 [10] 112 48 t v vLgLl V lu a Wl A KgW???? ? ???? ? ? ? ? ??? ????? ? ? ? ? ????? ? ? ? ? ? ??? ?? 11481 4 7 0 1 0 5 0 1 . 0 51 . 7 56 0 0 0 0 1 . 0 5 1 0 5 0?? ? ? ?? ? ? ??? ? ? ? = 3 .0 3 6 5 9 .8 1 0 .9 2 7 1 0 5 01 1 4 1 .0 5 0 .8fu ? ? ?? ??? 0 .8 5 1 .3 7 5 /fu u m s?? 60000443600 ? ?? ? ?? 圓整得 ， D? 4m 式中 fu 泛點氣速 , /ms, Lw － 流體質量流速， Kg/() ， Lw = LTρL = 14701050 = 1543500 Kg/()； vw － 氣體質量流速， Kg/() ， vw = G0ρG = 60000 = 63000 Kg/()； α－ 填料比表面積， m2/m3，選用 θ50mm25 mm梯環(huán)， α= 114 m2/m3 ； ε－ 填料孔隙率， m3/ m3， ε= m3/ m3； μL－ 溶液粘度， mMPa ； A － 經驗數， A = 10； u － 操作氣速， m/s ； CNa－ 溶液中 Na2CO3的含量， CNa= 5 g/L； B－ 吸收過程液氣比， B = LT / G0 3 吸收過程平均推動力 ΔPm ΔPm = (P1P1*)(P2P2*)/ [㏑ (P1P1*)/ (P2P2*)] = ㏑（ 247。m2) GA — 空氣量， m3/h ， GA =LtCi = 1470 = 3528 m3/h Ci — 噴射器抽吸系數， m3/m2，設 Ci=再生槽擴大部分直徑 D2的計算 D2 = + D1 = +6 = m 再生槽高度計算 H1 = DLT? = 14708/6260 = m 圓整： H1 = 7 m 式中 H1 － 再生槽有效高度， m； η－ 溶液在再生槽內的停留時間， min， η取 8min； HT = H1 + H2 + H3 = 7 + + = 9 m 式中 HT － 再生槽高度， m； H2 － 噴射器出口到槽底距離， m， H2 取 m H3 － 擴大部分高度， m， H3 取 ； 噴射器 (1) 噴嘴的計算 噴嘴個數， n 個 n = LT/Li = 1470/200 = 個 圓整： n = 8 個 式中 Li — 每個噴射器溶液量， m3/h，取 Li =200 m3/h ； 噴嘴孔徑， di， m di = i = 85 3600 25?? = m 式中 Wi — 噴射處溶液流速， m/s， Wi = 25 m/s 溶液入口管直徑， di ， m di =3di = 3 = m 噴嘴入口收縮段長度， L5， mm L5 = 2/2 1?tg dd iL?= （ 14/2） = m 式中 α1 — 噴嘴入口收縮角， α1 = 14176。畢業(yè)設計不僅是對前面所學知識的一種檢驗，而且也是對自己能力的一種提高。在整個設計中我懂得了許多東西，也培養(yǎng)了我獨立工作的能力，樹立了對未來的信心，相信對今后的學習工作生活會有非常重要的影響。 L6 噴射再生槽噴嘴喉管長度 mm α2 噴射再生槽吸氣室收縮角 176。PaK) W1 蒸汽消耗 量 Kg/t NH3 ag an employment tribunal clai Emloyment tribunals sort out disagreements between employers and employees. You may need to make a claim to an employment tribunal if: you don39。hh 在此要感謝指導老師宋軍超對我的悉心指導，感謝老師給我的幫助。經過幾周的奮戰(zhàn)我的畢業(yè)設計終于完成了。h ； de － 填料直徑 ,m ； 噴射再生槽的計算 槽體 再生槽直徑 D1的計算 D1 = I = 1470 150?? = m 圓整： D1 = 6 m 式中 D1 — 槽體直徑， m Ai — 吹風強 度， m3 /(hMPa 式中 KG － 傳質系數， kg/m20C)， λ= KJ/(m 噴射再生槽管內空氣流速取 WA = m/s ； 噴射再生槽尾管直徑擴張角取 α3 = 7176。中國介紹，用玻璃纖維加強聚酯涂料，在液體浸濕到的部位涂刷 ～ 厚。過濾一段時間后濾餅達到定值時，控制系統(tǒng)進入反沖狀 態(tài)， 4閥自動切換，反沖清膜，濾餅脫離袋沉降到錐底部，系統(tǒng)重新進入過濾狀態(tài)。 中國最近使用戈爾膜過濾器來過濾硫泡沫。m2)截面。氧化槽目前使用最佳的是雙套筒二級擴大式，脫硫液通過噴射再生 管道反應，氧化再生后，經過尾管流進浮選筒，在浮選筒進一步氧化再生，并起到硫的浮選作用。用作脫硫的填料塔每段填料間設有人孔，以供檢查用。L1) NaVO3∕(g 堿度 溶液的總堿度與其硫容量成線性關系，因而提高總堿度是提高硫容量的有效途徑，一般處理低硫原料氣時，采用的溶液總堿度為 ，而對高硫含量的原料氣則采用 的總堿度。 干法脫硫既可以脫除無機硫，又可以脫除有機硫，而且能脫至極精細的程度，但脫硫劑再生較困難，需周期性生產，設備龐大，不宜用于含硫較高的煤氣，一般與濕法脫硫相配合，作為第二級脫硫使用。 栲膠法脫硫的優(yōu)缺點 優(yōu)點 (1) 栲膠資源豐富、價格低廉、無毒性、脫硫溶液成本低，因而操作費用要比改良 ADA 法低。 的理化性質 ADA 是蒽醌二磺酸 (Anthraqinone Disulphonic Acid)的縮寫。冷煤氣脫硫大體上可分為干法脫硫和濕法脫硫兩種方法，干法脫硫以氧化鐵法和活性炭法應用較廣，而濕法脫硫以砷堿法、 ADA、改良 ADA 和栲膠法頗具代表性。15萬噸 /年合成氨原料氣凈化脫硫工段設計 1 總 論 概述 合成氨原料氣中的硫是以不同形式的硫化物存在的，其中大部分是以硫化氫形式存在的無機硫化物，還有少量的有機硫化物。在我國，熱煤氣脫硫現在仍處于試驗研究階段，還有待于進一步完善，而冷煤氣脫硫是比較成熟的技術 ，其脫硫方法也很多。 基于此，在合成氨脫硫工藝的設計中我采用改良 ADA 法工藝。 栲膠法脫硫工藝，將堿性栲膠溶液打入溶液循環(huán)槽，自循環(huán)槽出來，經過濾加壓后進入系統(tǒng)的裂脫塔，吸收氣體中的 H2S，由裂脫塔出來的溶液進入裂脫再生塔，再生好的溶液由塔底流到溶液循環(huán)槽，經過濾加壓循環(huán)使用；脫硫溶液從循環(huán)槽出來后經過濾加壓送到變脫塔，吸收氣體中的 H2S，由變脫塔出來的溶液進入變脫溶液再生塔，再生好的溶液由變脫再生塔出來，進入變脫溶液循環(huán)槽，再經過濾加壓，如此循環(huán)使用。 設計任務的依據 工藝參數： 半水煤氣中 H2S， C1=% 凈化氣中 H2S， C2=% 入吸收塔半水煤氣量， G0 = 60000m3/h 入冷卻塔半水煤氣溫度， t1=50 ℃ 出冷卻塔入吸收塔半水煤氣溫度， t2=35 ℃ 入吸收塔半水煤氣壓力， (表 ) 設計 目標： 半水煤氣中 H2S 濃度 ≤% 2 生產流程或生產方案的確定 焦爐煤氣的凈化主要是要脫除煤氣中的 H2S，脫硫的方法有兩種：干法脫硫、濕法脫硫。 NaCO3+CO2+H2O→2NaHCO 3 Na2CO3+2HCN→2NaCN+H 2O+CO2 NaCN+S→NaCNS 2NaCNS+5O2→Na 2SO4+CO2+SO2+N2 2NaHS+2O2→Na 2S2O3+H2O 主要操作條件 溶液組分 溶液的主要組分是堿度、 NaVO栲膠。L1) 栲膠 ∕(g 工藝流程 擬設計栲膠法 脫硫及再生反應過程如下： (1) 吸收：在吸收塔內原料氣與脫硫液逆流接觸硫化氫與溶液中堿作用被吸收； (2) 析硫：在反應槽內硫氫根被高價金屬離子氧化生成單質硫； (3) 再生氧化：在噴射再生槽內空氣將酚態(tài)物氧化為醌態(tài)； 以上過程按順序連續(xù)進行從而完成氣體脫硫凈化，濕法脫硫和再生工藝流程如下 (見圖 )： 1－分離器； 2－脫硫塔； 3－水封； 4－循環(huán)槽； 5－溶液泵； 6－液位調節(jié)器； 7－再生槽； 8－硫泡沫槽； 9－真空過濾機； 10－熔硫釜； 11－空氣壓縮機； 圖 1 濕法栲膠脫硫工藝流程簡圖 主要設備介紹 填料塔 填料塔用于要求高的 H2S 脫除效率。 氧化槽是一大直徑的圓槽，槽內放置多支噴射器。氧化器直徑正比于空氣流量與空氣比重的平方，為了得到良好的硫浮選，空氣流速一般選25～ 30m3/(min 傳統(tǒng)的硫回收裝置，是將硫泡沫經真 空過濾機過濾成硫膏，硫膏再送入熔硫釜中熔融。泡沫液經 1閥進入過濾器，空氣經3閥排放后關閉 3閥，溶液經上腔進入貯槽。中國常用大漆、環(huán)氧樹脂作涂料。 噴射再生槽噴嘴喉管長度 L6 = 3mm 噴射再生槽吸氣室收縮角 α2 = 30176。hhh m3/m 合適 式中 α－ 填料的比表面積， m2/m3