【正文】 =50mm（ 3 根編束）和 Φ =55mm（ 4 根 及 以上編束） 的波紋管成型，在保證管道構(gòu)造要求的前提下，使鋼束群重心盡量偏離形心，布置如下圖，其重心距梁底： 邊跨： ya =(2 4 9+2 5 9+2 5 20+2 4 31)/36= 中跨： ya =(2 3 9+2 4 9+2 4 20+2 4 31)/30= 預應力鋼束布置 （中梁同邊梁） 梁端 預應力鋼束布置 遵循兩個原則：一是預應力鋼束群重心盡可能靠近截面形心，使截面受壓均勻；二是考慮錨頭布置可能性，滿足張拉操作。本模型最終確定顯示計算結(jié)果的節(jié)點號為： 10（邊跨跨中） 、 17（邊跨 1/4截面） 、 25（近 次中 支點） 、 28（次中跨 1/4 截面） 、 32（次中跨跨中） 、 43（近中支點） 、 47（中跨 1/4 截面） 、 50（中跨跨中） 。 （ 2） 27節(jié)點 截面抗剪強度上下限復核： kNbhf td 6 4 11 5 5 83 6 0 0 023 ??????? ? ? kNbhf kcu 0 2 21 5 5 83 6 0500 0 0 5 0,3 ?????? ? kNV d ???? 0,30023 bhfVbhf kcudtd ?? ???? ?? 截面符合規(guī)范要求，并需要配置箍筋。 30m 組合箱梁上部結(jié)構(gòu)計算 20/ 24 三 、正常使用階段 豎向最大位移（撓度） ： 邊跨跨中 ， 次 中跨跨中 ，中跨跨中 。 在橫向分布為 ， 25節(jié)點與 43節(jié)點的上緣拉應力分別為 ，并未超過規(guī)范限值 。 按照《規(guī)范》第 ，箍筋間距不大于梁高且不大于 400mm，也滿足要求。 按照《規(guī)范》 第 ， 箍 筋配筋率不應小于 ％，支點附近配筋率0 0 1 )560100/(????? bsA vsvsv? ， 滿足規(guī)范要求。 三 、最大主拉應力計算 30m 組合箱梁上部結(jié)構(gòu)計算 22/ 24 橋梁博士系統(tǒng)文本結(jié)果輸出 項目名稱 : 5x30m箱梁 正常使 用階段荷載組合 2應力 （支點附近截面 2 43節(jié)點 應力計算活載橫向分布系數(shù) 采用 ，跨中截面應力計算活載橫向分布系數(shù) 采用 ） : 單元號 節(jié)點號 上緣最大 上緣最小 下緣最大 下緣最小 最大主壓 最大主拉 10 10 10 11 17 17 17 18 14 14 25 25 25 26 28 28 28 29 32 32 32 33 43 43 43 44 47 47 47 48 50 50 50 51 注：電算結(jié)果中 對于對于橫向分布為 ，提取支點附近的主壓和主拉應力，而橫向分布為 ，主要提取單元正應力。 二 、 截面抗裂 驗算 （ 1）正截面抗裂 對于部分預應力 A類構(gòu)件，在作用（荷載）短期效 應組合下，應符合下列條件： tkpcst ???? 對于部分預應力 A類構(gòu)件，在作用（荷載）長期效應組合下，應符合下列條件： 0?? pclt ?? （ 2）斜截面抗裂 對于部分預應力 A類構(gòu)件，在作用（荷載）短期效應組合下，應符合下列條件： 預制段： tktp ?? 現(xiàn)澆段： tktp ?? 結(jié)果 根據(jù)前述 應力計算結(jié)果 ，長期效應 （組合 1） 混凝土邊緣 未出現(xiàn)拉應力，符合0?? pclt ?? ； 短期效應 （組合 2） 拉應力與主拉應力 MPat ax ?? ，符合 M P af tkpcst ????? ?? 與 M P af tktp ????? ， 現(xiàn)澆段 主拉應力 也符合 M P af tktp ????? 。 1? －異號變矩影響系數(shù)，對 連續(xù) 梁 近邊支點 取 ，近中支點取 ； 2? － 預應力提高系數(shù)，取 ； 3? － 受壓翼緣 影響系數(shù)， 取 ； b－斜截面受壓端正截面處腹板寬度，取 b=500mm； p－斜截面縱向受拉鋼筋配筋百分率， ?100?p 。 二 、 普通鋼筋的布置 頂部和 底部 最外緣的 鋼筋 距截面 邊 緣 42mm，排成一排 ；負彎矩區(qū)鋼筋配置在墩頂兩側(cè)各 6m范圍內(nèi)， 比普通段 加密 一 倍。 （ 4） 連續(xù) 梁內(nèi)力組合 （按施工順序計算， 不 計預應 力） 控制內(nèi)力 彎矩 (kN*m) 剪力 (kN) 跨中 1/4 支點 跨中 1/4 支點 邊跨 /邊支點 9280 6230 135 251 993 1620 中跨 /中支點 8420 6720 4520 357 911 1750 彎矩包絡圖 剪力包絡圖 )( 21100 ????? nj Q jkQjckGGud SSSS ?????????? nj Q jkjGsd SSS 1 1????? nj Q jkjGsd SSS 1 2?30m 組合箱梁上部結(jié)構(gòu)計算 10/ 24 Ⅲ、預應力鋼束的估算和布置 一、 截面鋼束的估算與確定 按承載力極限狀態(tài)應力要求和 使用階段應力要求 綜合考慮。 根據(jù)以上橫向分布 效應 值，有： ? ij? 11 21 31 41 12 22 32 42 電算結(jié)果 1梁： m=(+++++)*2梁： m=(+++++)* 1梁： m=(+++)/2= 2梁： m=(+++)/2= 因此，荷載橫向分布系數(shù)取 ，為外邊梁 三 列車作用的情況。 30m 組合箱梁上部結(jié)構(gòu)計算 5/ 24 Ⅱ、荷載計算 一 、 電算 模型 、 Ansys、 、 GQJS。 （ 5） 材料容重：鋼筋混凝土γ =26kN/m3,瀝青混凝土γ =23kN/m3,鋼板容重γ=。 6cm調(diào)平層混凝土為 C40，橋面鋪裝層采用 10cm 厚瀝青混凝土。在現(xiàn)場安裝完成后現(xiàn)澆濕接頭，完成結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換工作。（ 2）施工階段劃分 按照該橋梁實際施工工序， 即預制安裝（ 40 天） —— 現(xiàn)澆濕接頭和張拉負區(qū)束（其中兩邊跨現(xiàn)澆段為第一步，第二三跨現(xiàn)澆段為第二步，第三四跨現(xiàn)澆段為第三步，共 35天） —— 鋪裝橋面及設備（ 10 天） —— 完工 —— 使用階段， 建立從施工階段到成橋階段的模型。 荷載橫向分布系數(shù)表 荷載 跨中～四分點 mc 支點 m0 三 列車 1 活載加載時，該橋梁結(jié)構(gòu)已由簡支結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)為連續(xù)結(jié)構(gòu)，因此，活載內(nèi)力計算是基于成 橋 狀態(tài)的連續(xù)結(jié)構(gòu)求解的。因此，端截面預應力鋼束距底面距離分別為： 、 56cm、 88cm、 120cm，其重心距梁底： 邊跨： ya =(2 4 120+2 5 88+2 5 56+2 4 )/36= 中跨： ya =(2 4 120+2 4 88+2 4 56+2 3 )/30= 端截面 跨中截面 30m 組合箱梁上部結(jié)構(gòu)計算 11/ 24 預應力鋼束布置 （中梁同邊梁） 頂板 預應力鋼束 主要用于負彎矩區(qū)，其一般段距箱梁頂緣 8cm，錨固區(qū)距箱梁頂緣14cm，即處于頂板中間位置。 二、 正截面 抗彎 承載力 計 算 橋梁博士系統(tǒng)文本結(jié)果輸出 項目名稱 :5x30m箱梁 輸出組合類型 :1（承載能力極限組合） 10單元左截面 : 類型 性質(zhì) Nj Mj R 最大軸力 上拉偏壓 +003 +002 +004 最小軸力 上拉偏壓 +003 +002 +004 最大彎矩 下拉偏壓 +003 +003 +004 最小彎矩 上拉偏壓 +003 +003 +004 10單元右截面 : 類型 性質(zhì)