【正文】 : b:面板截面寬度， h:面板截面厚度； W= 4502020/6=105 mm3； f 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 (N/mm2)； f=； 面板的最大應(yīng)力計(jì)算值： σ = M/W = 105 / 105 =4N/mm2； 面板的最大應(yīng)力計(jì)算值 σ =4N/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [σ]=，滿足要求！ 最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，撓度計(jì)算公式如下 : 其中， ω面板最大撓度 (mm)； q作用在模板上的側(cè)壓力線荷載 (kN/m)： q = ＝ kN/m； l計(jì)算跨度 (豎楞間距 ): l = ； E面板彈性模量（ N/mm2）： E = N/mm2 ； 吉林市第一建筑工程 股份 有限公司 八分公司 9 I面板截面的慣性矩 (mm4)； I= 450202020/12 = 103 mm4； 面板最大容許撓度 : [ω] = / 250 = mm； 面板的最大撓度計(jì)算值 : ω = (1003103) = ； 面板的最大撓度計(jì)算值 ω = 小于 面板最大容許撓度設(shè)計(jì)值 [ω]= ,滿足要求！ 四、柱箍的計(jì)算 本算例中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管 48； 截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : 鋼柱箍截面抵抗矩 W = cm3； 鋼柱箍截面慣性矩 I = cm4； 其中 P 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載 (kN)，豎楞距離取 B方向的； P = ( + ) ； 最大支座力 : N = kN； 最大彎矩 : M = ； 最大變形 : V = mm； 1. 柱箍抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式 其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計(jì)值 : M = ； 彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩 : W = cm3； 吉林市第一建筑工程 股份 有限公司 八分公司 10 B邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值 : σ = N/mm2； 柱 箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 : [f] = N/mm2； B邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值 σ =[f]=，滿足要求 ! 2. 柱箍撓度驗(yàn)算 經(jīng)過(guò)計(jì)算得到 : ω = mm； 柱箍最大容許撓度 :[ω] = / 250 = mm； 柱箍的最大撓度 ω = 小于 柱箍最大容許撓度 [ω]=，滿足要求 ! 六、拉結(jié)片的計(jì)算 計(jì)算公式如下 : 其中 N 對(duì)拉螺栓所受的拉力； A 對(duì)拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對(duì)拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取 N/mm2； 查表得： 對(duì)拉螺栓的型號(hào) : M10 ； 對(duì)拉螺栓的有效直徑 : mm； 對(duì)拉螺栓的有效面積 : A= mm2； 對(duì)拉螺栓所受的最大拉力 : N = kN。 傾倒 混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值 q2: =； q = q1 + q2 =+= kN/m； 面板的最大彎距： M == ； 按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算： 其中， σ 面板承受的應(yīng)力 (N/mm2)； M 面板計(jì)算最大彎距 ()； W 面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度， h:面板截面厚度； W= 500103 mm3； f 面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 (N/mm2)； f=； 面板截面的最大應(yīng)力計(jì)算值： σ = M/W = 105 / 103 = ； 面板截面的最大應(yīng)力計(jì)算值 σ =值 [f]=，滿足要求！ 根據(jù)規(guī)范，剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。 按《施工手冊(cè)》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值 : 其中 γ 混凝土的重力密度，取 ； t 新澆混凝土的初凝時(shí)間，可按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際值取，輸入 0時(shí)系統(tǒng)按 200/(T+15)計(jì)算，得 ； T 混凝土的 入模溫度，取 ℃ ； V 混凝土的澆筑速度，取 ； H 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取 ； β1 外加劑影響修正系數(shù)，取 ； β2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取 。 本工程中，外龍骨采用木楞，截面寬度 80mm，截面高度 80mm，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W = 808080/6 = ； I = 80808080/12 = ； 外楞計(jì)算 簡(jiǎn)圖 （ 1） .外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 其中 σ 外楞受彎應(yīng)力計(jì)算值 (N/mm2) M 外楞的最大彎距 ()； W 外楞的凈截面抵抗矩； [f] 外楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 (N/mm2)。應(yīng)支 3－ 4根立桿，斜 桿與地面夾角 450－ 600。 表 2181 現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)拆模時(shí)所需混凝土強(qiáng)度 項(xiàng) 次 結(jié)構(gòu)類型 結(jié)構(gòu)跨度 按混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值的百分率計(jì)（ %） 1 板 ≤2 50 2， ≤8 75 8 100 2 梁、拱、殼 ≤8 75 吉林市第一建筑工程 股份 有限公司 八分公司 32 8 100 3 懸臂構(gòu)件 ≤2 75 2 100 3) 在拆模過(guò)程中，如發(fā)現(xiàn)實(shí)際結(jié)構(gòu)混凝土強(qiáng)度并未達(dá)到要求，有影響結(jié)構(gòu)安全的質(zhì)量問(wèn) 題時(shí)，應(yīng)暫停拆除。 (5) 各類模板拆除的順序和方法，應(yīng)根據(jù)模板設(shè)計(jì)的規(guī)定進(jìn)行，如果模板設(shè)計(jì)無(wú)規(guī)定時(shí)，可按 “先支的后拆，后支的先拆 ”的順序進(jìn)行，以及 “先拆非承重的模板，后拆承重的模板 ”及支撐的順序進(jìn)行拆除。應(yīng)先拆除上面的，按由上而下的順序拆除，拆除最后一道拉桿，應(yīng)與立柱模板同時(shí)拆除，以免立柱模板傾倒傷人。 (6) 支設(shè)陽(yáng)臺(tái)等懸挑形式的模板應(yīng)有穩(wěn)定的立足點(diǎn)。結(jié)構(gòu)復(fù)雜的模板，裝、拆應(yīng)嚴(yán)格按施工組織設(shè)計(jì)的措施進(jìn)行。 6．拆除鋼模作平臺(tái)底模時(shí)，不得一次將頂撐全部拆除，應(yīng)分批拆除，然后按順序拆下隔柵、底模，以免發(fā)生鋼模在自重荷載下一次性大面積脫落。 4．拆模高處作業(yè)，應(yīng)配置登高用具或搭設(shè)支架。 七、懸空作業(yè)時(shí)模板支撐和拆除的注意事項(xiàng) 1. 支模應(yīng)按規(guī)定的作業(yè)程序進(jìn)行，模板未固定前不得進(jìn)行下一道工序。 (4) 快速施工的高層建筑梁、板模板，例如 3～ 5d 完成一層結(jié)構(gòu)，其底模及支柱的拆除時(shí)間，應(yīng)對(duì)所用混凝土的強(qiáng)度發(fā) 展情況分層進(jìn)行核算，確保下層樓板及梁能安全承載。已經(jīng)松動(dòng)的模板，必須一次拆除完，不可中途停歇，以免落下傷人。如必須暴露在大氣中，則應(yīng)保證混凝土受凍前的臨界強(qiáng)度。一般墻體大模板在常溫條件下，混凝土強(qiáng)度達(dá)到1N/mm2即可拆除。 最大撓度計(jì)算公式如下 : 其中， q作用在模板上的壓力線荷載 : q =（ (+)+） = ； l計(jì)算跨度 (梁底支撐間距 ): l =； E面板的彈性模量 : E = ； I面板的截面慣性矩 : I =； 面板的最大允許撓度值 :[ω] =； 面板的最大撓度計(jì)算值 : ω = (100103)=； 面板的最大撓度計(jì)算值 : ω = 小于 面板的最大允許撓度值 :[ω] = ，滿足要求！ 鋼管支承計(jì)算 一、參數(shù)信息 吉林市第一建筑工程 股份 有限公司 八分公司 28 現(xiàn)澆鋼筋砼樓板，板厚（ max=120mm），最大梁截面為 300600 mm，沿梁方向梁下立桿間距為 800 mm，最大層高 m，施工采用 Ф48 mm鋼管搭設(shè)滿堂腳手架做模板支撐架，樓板底立桿縱距、橫距相等，即 la＝ lb＝ 1000mm，步距為 ，模板支架立桿伸出頂層橫桿或模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度 a＝ 100 mm。 本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度 80mm，截面高度 80mm，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W = 808080/6 = ； I = 80808080/12 = ； 內(nèi)楞計(jì)算簡(jiǎn)圖