【正文】 所以單個(gè)錨栓承受的最大拉力為 00 設(shè)計(jì)計(jì)算書 ﹒ 第 33 頁 ﹒ 各錨栓承受的拉力如下表 : 編號 X Y N 1 50 50 2 250 50 3 50 150 4 250 150 所有錨栓承受的拉力總和為 錨栓承受剪力計(jì)算 單獨(dú)考慮剪力作用 , V :4500N n y:參與 V受剪的化學(xué)錨栓數(shù)目為 4個(gè) 單個(gè)化學(xué)錨栓承受的剪力為 (x方向 VVSx = 0) VVS = Vn y (JGJ1452020 ) =45004 =1125N 所以錨栓群在剪力 V作用下 ,化學(xué)錨栓的最大剪力設(shè)計(jì)值為 V Smax = VVS = 1125N 故 VhSd = V Smax = 1125N 錨栓受拉承載力校核 校核依據(jù) NhSd ≤ N Rds (JGJ1452020 ) 其中 NhSd : 錨栓群中拉力最大的錨栓的拉力設(shè)計(jì)值 ,根據(jù)上面計(jì)算取 N Rds : 錨栓鋼材破壞受拉力設(shè)計(jì)值 D : 錨栓直徑為 12mm A s: 錨栓截面面積為 f stk:錨栓極限抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值 N Rks:錨栓鋼材破壞受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值 00 設(shè)計(jì)計(jì)算書 ﹒ 第 34 頁 ﹒ γ RSN:錨栓鋼材破壞受拉承載力分項(xiàng)系數(shù) ,按表 f stk = 700N/mm2 f yk = 450N/mm2 γ RSN = f stkf yk = 按表 N Rks = A s f stk = 700 = N Rds = N Rksγ RSN = = 由于 NhSd=≤ N Rds,所以錨栓鋼材滿足強(qiáng)度要求 考慮拉拔安全系數(shù) 2,則錨栓拉拔試驗(yàn)強(qiáng)度值最少要求達(dá)到 錨栓混凝土錐體受拉破壞承載力校核 校核依據(jù) NgSd ≤ N Rdc (JGJ1452020 ) 其中 NgSd : 錨栓群受拉區(qū)總拉力設(shè)計(jì)值 ,根據(jù)上面計(jì)算取 N Rdc : 混凝土錐體破壞受拉承載力設(shè)計(jì)值 因錨固點(diǎn)位于普通混凝土結(jié)構(gòu)受拉面，故錨固區(qū)基材為開裂混凝土。mm q k: 玻璃所受組合荷載標(biāo)準(zhǔn)值 : μ : 撓度系數(shù) ,按邊長比 a/b查 表 : 參數(shù)θ計(jì)算 : θ =q k a4Et e4 (JGJ1022020 ) = 472020 109 = η : 折減系數(shù) ,根據(jù)參數(shù)θ查表 得η = d f: 玻璃組合荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下?lián)隙茸畲笾? d f=μ q k a4D η (JGJ1022020 ) =4+006 109 = ≤ d flim=25mm 玻璃的撓度滿足 四、 結(jié)構(gòu)膠計(jì)算 結(jié)構(gòu)膠寬度計(jì)算 (1)組合荷載作用下結(jié)構(gòu)膠粘結(jié)寬度的計(jì)算 : C s1: 組合荷載作用下結(jié)構(gòu)膠粘結(jié)寬度 (mm) W: 風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值 : a: 矩形分格短邊長度 : 00 設(shè)計(jì)計(jì)算書 ﹒ 第 14 頁 ﹒ f 1: 結(jié)構(gòu)膠的短期強(qiáng)度允許值 : 按 C s1=Wa2f 1 (JGJ1022020 ) = = 取 9mm (2)自重效應(yīng)膠縫寬度的計(jì)算 : C s2: 自重效應(yīng)膠縫寬度 (mm) B: 幕墻分格寬 : H: 幕墻分格高 : 2m G AK:玻璃板 塊自重 : f 2: 結(jié)構(gòu)膠的長期強(qiáng)度允許值 : 按 C s2=HBG AK(H+B)2020f 2 (JGJ1022020 ) =2(2+)2020 1000 = 取 16mm (3)結(jié)構(gòu)硅 酮密封膠的最小計(jì)算寬度 : 16mm 結(jié)構(gòu)膠厚度計(jì)算 (1)溫度變化效應(yīng)膠縫厚度的計(jì)算 : T s: 溫度變化效應(yīng)結(jié)構(gòu)膠的粘結(jié)厚度 : mm δ 1: 結(jié)構(gòu)硅酮密封膠的溫差變位承受能力 : △Ｔ : 年溫差 : 0℃ U s: 玻璃板塊在年溫差作用下玻璃與鋁型材相對位移量 : mm 鋁型材線膨脹系數(shù) : al= 105 玻璃線膨脹系數(shù) : aw=1 105 U s=b △Ｔ ()100 =20()100 =0mm 00 設(shè)計(jì)計(jì)算書 ﹒ 第 15 頁 ﹒ T s= Usδ 1 (2+δ 1) (JGJ1022020 ) = (2+) =0mm (2)地震作用下膠縫厚度的計(jì)算 : T s: 地震作用下結(jié)構(gòu)膠的粘結(jié)厚度 : mm H: 幕墻分格高 : 2m θ :幕墻層間變位設(shè)計(jì)變位角 1/550 δ 2: 結(jié)構(gòu)硅酮密封膠的地震變位承受能力 : T s= θ H1000δ 2 (2+δ 2) =155021000(2+) = (3)結(jié)構(gòu)硅酮密封膠的最小計(jì)算厚度 : 4mm 結(jié)構(gòu)膠強(qiáng)度計(jì)算 (1)設(shè)計(jì)選定膠縫寬度 和厚度 : 膠縫選定寬度為 : 16 mm 膠縫選定厚度為 : 8 mm 幕墻玻璃相對于鋁合金框的位移 : Us = θ H g = 1550 21000 = (2)短期荷載和作用在結(jié)構(gòu)膠中產(chǎn)生的拉應(yīng)力 : W: 風(fēng)荷載以及地震荷載組合設(shè)計(jì)值 : a: 矩形分格短邊長度 : C s: 結(jié)構(gòu)膠粘結(jié)寬度 : 16 mm σ 1=Wa2C s =16 =(3)永久荷載和作用在結(jié)構(gòu)膠中產(chǎn)生的剪應(yīng)力 : 00 設(shè)計(jì)計(jì)算書 ﹒ 第 16 頁 ﹒ H: 幕墻分格高 : 2m B: 幕墻分格寬 : σ 2=G AKγ G BH2C s (B+H) =2216(+2) =≤ 結(jié)構(gòu)膠長期強(qiáng)度滿足要求 (4)短期荷載和作用在結(jié)構(gòu)膠中產(chǎn)生的總應(yīng)力 : σ = σ 12+σ 22 = + =≤ 結(jié)構(gòu)膠短期強(qiáng)度滿足要求 五、 立柱計(jì)算 立柱荷載計(jì)算 (1)風(fēng)荷載線分布最大荷載集度設(shè)計(jì)值 (矩形分布 ) qw: 風(fēng)荷載線分布最大荷載集度設(shè) 計(jì)值 (kN/m) rw: 風(fēng)荷載作用效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)： Wk: 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 : Bl: 幕墻左分格寬 : Br: 幕墻右分格寬 : qwk=WkBl+Br2 =+ = qw=qwk = =(2)分布水平地震作用設(shè)計(jì)值 GAkl: 立柱左邊幕墻構(gòu) 件 (包括面板和框 )的平均自重 : GAkr: 立柱右邊幕墻構(gòu)件 (包括面板和框 )的平均自重 : qEAkl=5α maxGAkl (JGJ1022020 ) =5 = qEAkr=5α maxGAkr (JGJ1022020 ) =5 =00 設(shè)計(jì)計(jì)算書 ﹒ 第 17 頁 ﹒ qek=qEklBl+qEkrBr2 =+ = qe=qek = =(3)立柱荷載組合 立柱所受組合荷載標(biāo)準(zhǔn)值為 : qk=qwk = 立柱所受組合荷載設(shè)計(jì)值為 : q =qw+ψ Eqe =+ = 立柱計(jì)算簡圖如下 : n0n1B0立柱計(jì)算簡圖5000 q1q2立柱受力簡圖5000q 1 = 3. 0 2 6 k N / mq 2 = 0. 9 0 0 k N / m (4)立柱彎矩 : 通過有限元分析計(jì)算得到立柱的彎矩圖如下 : 00 設(shè)計(jì)計(jì)算書 ﹒ 第 18 頁 ﹒ Mmax=57k立柱彎矩圖5000 立柱彎矩分布如下表 : 列表?xiàng)l目 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 偏移 (m) 彎矩 () 最大彎矩發(fā)生在 M: 幕墻立柱在風(fēng)荷載和地震作用下產(chǎn)生彎矩 (kN1~830 C類指有密集建筑群的城市市區(qū) 。 m) 00 設(shè)計(jì)計(jì)算書 ﹒ 第 24 頁 ﹒ H h: 幕墻分格高 : 2m B h: 幕墻分格寬 : G Akhu: 橫梁上部面板自重 : G Akhd: 橫梁下部面板自重 : G hk: 橫梁自重荷載線分布均布荷載集度標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m): G hk=H h =2 =1kN/m G h: 橫梁自重荷載線分布均布荷載集度設(shè)計(jì)值 (kN/m) G h=γ G G hk =1 =(2)橫梁承受的組合荷載作用計(jì)算 橫梁承受風(fēng)荷載作用 w k= q EAk: 橫梁平面外地震荷載 : β E: 動(dòng)力放大系數(shù) : 5 α max: 地震影響系數(shù)最大值 : q EAku=β E α max (JGJ1022020 ) =5 = q EAkd=β E α max (JGJ1022020 ) =5 = 荷載組合 : 橫梁承受面荷載組合標(biāo)準(zhǔn)值 : q Ak=w k = 橫梁承受面荷載組合設(shè)計(jì)值 : 00 設(shè)計(jì)計(jì)算書 ﹒ 第 25 頁 ﹒ q Au=γ w w k+γ E q EAku =+ = q Ad=γ w w k+γ E q EAkd =+ =(3)橫梁在組合荷載作用下的彎矩 (kN ψ reN：表層混凝土因?yàn)槊芗浣畹膭冸x作用對受拉承載力的降低影響系數(shù) ，按[JGJ1452020]采用，當(dāng)錨固區(qū)鋼筋間距 s≥ 150mm或鋼筋直徑 d≤ 10mm且 s≥ 100mm時(shí)，取 ； 當(dāng)前錨固區(qū)屬于其它類型 ,需要按照下式計(jì)算 ψ reN= + h ef200≤ 1 = + 120200 =1,取 ψ ecN：荷載偏心 eN對受拉承載力的降低影響系數(shù)，按 [JGJ1452020]采用； ψ ecN= 1 1 + 2eNs crN=1 00 設(shè)計(jì)計(jì)算書 ﹒ 第 37 頁 ﹒ ψ ucrN：未裂混凝土對受拉承載力的提高系數(shù)，對于膨脹型錨栓和擴(kuò)孔型錨栓取 ；對化學(xué)錨栓取 ； 把上面所得到的各項(xiàng)代入，得： N Rkc= N0Rkc A cNA0cN ψ sN ψ reN ψ ecN ψ ucrN = 5280014400 1 1 1 1 = N Rdc=k N Rkcγ RcN =1 = 由于 NgSd=≤ N Rdc,所以群錨混凝土錐體受拉破壞承載力滿 足設(shè)計(jì)要求！ 錨栓鋼材受剪破壞校核 校核依據(jù) VhSd ≤ V Rds (JGJ1452020 ) 其中 VhSd : 錨栓群中剪力最大的錨栓的剪力設(shè)計(jì)值 ,根據(jù)上面計(jì)算取 1125N V Rds : 錨栓鋼材破壞受剪承載力設(shè)計(jì)值 A s: 錨栓應(yīng)力截面面積為 f stk:錨栓極限 抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值