【正文】 從上表中可以看出， 2機(jī)組頻繁啟停， 1機(jī)組啟動(dòng)溫升率達(dá)到 ℃ ，停機(jī)溫 降率達(dá)到 ℃ ； 2機(jī)組啟動(dòng)溫升率達(dá) ℃ ，停機(jī)溫降率達(dá)到 ℃ ；均超過 《高壓 加熱器安裝使用說明》中 “溫升率不得大于 5℃ /min，溫降率不得大于 2℃ /min”的要求。該項(xiàng)目的 3高加技術(shù)參數(shù)見表一。當(dāng)機(jī)組停機(jī) 時(shí)間較長，且不會(huì)突然投運(yùn)的情況下，需采用干法防護(hù)。詳見圖 2。詳見圖 7。 c. 換熱管在內(nèi)外差壓的作用下，腐蝕坑處因壁厚破壞了結(jié)構(gòu)的連續(xù)性而引起應(yīng)力集 中。同時(shí) 換熱管脫落的金屬塊在給水的帶動(dòng)下撞擊周邊換熱管，致使換熱管外壁凹陷（見圖 6）。具體位置見圖 8 及圖 9。換熱管材料為 SA556C2，為優(yōu)質(zhì)碳錳鋼，其含氧量接近于零（換熱管化學(xué)成 分見 “關(guān)于換熱管材料的說明 ”），樣品的含氧量說明換熱管內(nèi)壁發(fā)生了嚴(yán)重的氧化腐蝕。這是換熱管斷裂的原因，同時(shí)也證明了換熱管開裂是由裂紋發(fā)展而成的，進(jìn) 一步佐證了第一次的泄漏分析。此次和樣品化驗(yàn)及裂口 圖片也佐證了第一次泄漏分析的正確性。泄漏點(diǎn)的軸線位置見圖 16。說明泄漏集中區(qū)的換熱 管腐蝕情況較集中區(qū)外的換熱器腐蝕情 況嚴(yán)重；腐蝕區(qū)內(nèi)離管板中心越近，換熱管的腐蝕情況越嚴(yán)重。 d） 控制設(shè)備的運(yùn)行水位不要太低，避免疏冷段汽液共存，避免疏冷段產(chǎn)生損壞； e） 加強(qiáng)運(yùn)行水位及給水流量的監(jiān)察，以便及時(shí)發(fā)現(xiàn)換熱管泄漏并快速解列高加， 減少換熱管的二次損壞； f） 高加恢復(fù)投運(yùn)時(shí)，控制注水速度，避免水擊對(duì)分程隔板損壞； g） 設(shè)備解列后應(yīng)按使用說明書進(jìn)行防護(hù)，減少設(shè)備的氧化腐蝕； h） 現(xiàn)場(chǎng)返修人員嚴(yán)格按照堵管工藝操作，檢修后盡快投入運(yùn)行，減少設(shè)備的常溫 氧化。在給水壓力，換熱管壁的集中應(yīng)力和溫差應(yīng)力 以及腐蝕的聯(lián)合作用下，換熱管出現(xiàn) 裂紋或穿孔。 3）關(guān)于該項(xiàng)目換熱管堵管率的說明 該項(xiàng)目技術(shù)協(xié)議條款要求 “當(dāng)有 5%的堵管時(shí)，供方仍能保證高壓給水加熱器的性 能滿足汽輪機(jī)組各工況給水加熱的要求以及各工況下加熱器疏水端差和給水端差的要 求 ”，而在協(xié)議的技術(shù)特性表中注明 “備用管子根數(shù)為 10%”。若發(fā)現(xiàn)后者之和小于給水泵流量時(shí)，則可能存在換熱換泄漏， 需加強(qiáng)汽側(cè)水位及給水流量的監(jiān)控，做進(jìn)一步的甄別。 7） 1和 2機(jī)組的采用相同的停機(jī)養(yǎng)護(hù)方法，停機(jī)時(shí)間也一致，為何 1機(jī)組 3高加數(shù) 21 印度嘉佳發(fā)電廠 2660MW 超臨界燃煤機(jī)組工程 1機(jī)組 3高加爆管分析報(bào)告 A 版 次泄漏，而 2機(jī)組則無泄漏。因此在養(yǎng)護(hù)條件相同時(shí)，表現(xiàn)出不同的氧 化腐蝕情況。此批換熱管資料齊全，檢驗(yàn)齊備。換熱管開 裂或者單根斷裂時(shí)的泄流量偏大，可以用給水泵流量、進(jìn)省煤器給水流量和減溫水流量 的關(guān)系進(jìn)行判斷。 圖 18 過熱段包殼結(jié)構(gòu)圖 因加熱器的提升溫度較大，為避免熱應(yīng)力的影響，所有隔板（折流板）與過熱段包 殼、疏冷段包殼及筒體均有間隙，均不采用焊接裝配。在換熱管壁光滑時(shí)，換熱管內(nèi)的溫差應(yīng)力不會(huì)引起 換熱管的屈服變形與開裂，如果換熱管有腐蝕坑時(shí)，腐蝕坑周邊的集中應(yīng)力與溫差應(yīng)力 耦合，則有可能引起換熱管的開裂。控制給水溫升 ≤5℃ /min，溫降 ≤ 2℃ /min。從第一次分析知，該泄漏集中區(qū)換熱管氧化腐蝕嚴(yán)重，管壁減薄嚴(yán)重，在 集中應(yīng)力、壓力及熱應(yīng)力共同作用下，出現(xiàn)開裂，直至斷裂。泄漏點(diǎn)的軸向位置集中在距管板 1330～ 1460 之間（見圖 15）。 總上所述，我公司認(rèn)為高加第二次泄漏的原因有二，一是換熱管氧化腐蝕導(dǎo)致了換 熱管開裂，最后演變?yōu)閾Q熱管斷裂。泄漏的給水對(duì)周圍管子造 成二次傷害，致使其余管子斷裂。并沒有發(fā)現(xiàn)蒸汽防沖擋板脫落或者開裂，過熱段外包殼有 斷續(xù)焊接（實(shí)為裝配時(shí)定位焊）。運(yùn)行人員立即解列 高加，機(jī)組維持正常運(yùn)行。 8 印度嘉佳發(fā)電廠 2660MW 超臨界燃煤機(jī)組工程 1機(jī)組 3高加爆管分析報(bào)告 A 版 e. 換熱管一旦發(fā)生泄漏，如不能及時(shí)解列，將對(duì)周圍換熱管造成嚴(yán)重破壞，這就是 所謂的二次損傷，也是 A、 B 區(qū)域中換熱管泄漏較集中的原因。 b. 高加 6 月 24 日投運(yùn)， 6 月 26 日發(fā)現(xiàn)高加換熱管大量泄漏，在此之前該高加運(yùn)行 一直很好。 圖 5 換熱管泄漏點(diǎn)縱向位置圖 同時(shí)，利用內(nèi)窺鏡對(duì)泄漏管周圍的換熱管進(jìn)行檢查，發(fā)現(xiàn)有些換熱管內(nèi)凹，有些換 熱管內(nèi)壁有大量的腐蝕點(diǎn)和較大的腐蝕坑。泄漏點(diǎn)的具體位置見圖 1。 2機(jī)組從 2021 年 10 月 25 日停運(yùn)至 2021 年 12 月 27 日投運(yùn)，停機(jī)時(shí)間為 32 天，從 2021 年 2 月 22 日停 運(yùn)至 5 月 10 日投運(yùn)，停機(jī)時(shí)間為 76 天。 印度嘉佳發(fā)電廠 2660MW 超臨界燃煤機(jī)組工程 1機(jī)組 3高加爆管分析報(bào)告 印度嘉佳發(fā)電廠 2660MW 超臨界燃煤機(jī)組工程 1機(jī)組 3高加爆管分析報(bào)告 A 版 目錄 一 . 機(jī)組概況 .......................................................................................................................................... 3 二 . 機(jī)組運(yùn)行及啟停概況 ...................................................................................................................... 3 三 . 1機(jī)組 3高加泄漏情況描述及分析 .............................................................................................. 5 1）第一次泄漏情況描述與分析 ................................................................................................... 5 2）第二次泄漏情況描述與分析 ................................................................................................... 9 3）第三次泄漏情況描述與分析 ................................................................................................. 14 四 . 關(guān)于運(yùn)行、檢修及養(yǎng)護(hù)的建議 .................................................................................................... 19 五 . 現(xiàn)場(chǎng)關(guān)注的主要問題及說明