【正文】 )tg50 176。 = BD=DH/cos50176。 == Va=V2=則： baVV = =, BCAB = = baVV BCAB ,故滿足 設計 要求。 8. SBR 反應器的設計計算 . 設計說明 經(jīng) UASB 處理后的廢水 ,COD 含量仍然很高 ,要達到排放標準 ,必須進一步處理 ,即采用好氧處理。 該曝氣器的性能參數(shù)為： Ea=8%， Ep=2 kgO2/kWh； 服務面積 13m2； 供氧能力 2025m3/h?? = kg O2/h 供氣量為： Gs= R0/ = 180。 . 設計參數(shù) . 設計泥量 果汁廢水處理過程產(chǎn)生的污泥來自以下幾部分： (1)調(diào)節(jié)沉淀池， Q1=66m3/d,含水率 97%； （ 2沉淀池 , Q3==82 m3/d 含水率 98% (3)UASB 反應器 ， Q3=22m3/d,含水率 98%； (4)SBR 反應器， Q4=10m3/d,含水率 99%； 總污泥量為： 27 Q= Q1+ Q2+ Q3+ Q4=180 m3/d 平均含水率為： % . 參數(shù)選取 固體負荷（固體通量） M一般為 10～ 35kg/m3d 取 M=30 kg/m3d=； 濃縮時間取 T=24h； 設計污泥量 Q=180m3/d； 濃縮后污泥含水率為 96%； 濃縮后污泥體積： 108m3/d . 設計計算 . 池子邊長 根據(jù)要求，濃縮池的設計橫斷面面積應 滿足： A≧ Qc/M 式中： Q入流污泥量， m3/d ； M固體通量， kg/m3則集泥井總?cè)莘e為 20+=57 m3。 污泥經(jīng)濃縮后，尚有 96%的含水率，體積仍很大，為了綜合利用和最 終處置，需對污泥作脫水處理。 (5)起重設備選用電動葫蘆。 . 污水高程計算 污水高程計算表 管道及構(gòu)筑物名稱 Q 管渠設計參數(shù) 水頭損失 L/s D h /D i v L 沿程 局部 構(gòu)筑物 合計 mm m ‰ m m m m m m 格柵 集水井至調(diào)節(jié)沉淀池 300 5 1 9 2 9 5 調(diào)節(jié)沉淀池 調(diào)節(jié)池至沉淀池 300 5 0.3 15 2 沉淀池 沉淀池至UASB 300 5 0.1 12 4 UASB UASB 池至 SBR 250 0.2 30 9 SBR SBR 至出水口 300 5 0.3 2 30 4 . 高程確定 各構(gòu)筑物間水位高程的確定，根據(jù)各構(gòu)筑物及各構(gòu)筑物之間的水頭損失確定水位標高。下冊】高等教育出版社 2021 年版 . 奚旦立【環(huán)境監(jiān)測第三版】 高等教育出版社 2021 年版 . 單輝祖【工程力學ksv*3t nGK8!z89Am YWpazadNuKNamp。 ksv*3t nGK8! z89Am YWpazadNuKNamp。 ksv*3tnGK8! z89Am YWpazadNuKNamp。 ksv*3t nGK8! z89Am YWpazadNuKNamp。849Gx^Gj qv^$UE9wEwZQcUE%amp。 ksv*3t nGK8!z89Am YWpazadNuKNamp。 ksv*3t nGK8!z89Am YWpazadNuKNamp。 849Gx^Gjqv^$UE9wEwZQcUE%amp。MuWFA5ux^Gj qv^$UE9wEwZQcUE%amp。 849Gx^Gj qv^$UE9wEwZQcUE% amp。 MuWFA5ux^Gj qv^$UE9wEwZQcUE%amp。 MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK! zn%Mz849Gx^Gj qv^$UE9wEwZQcUE%amp。MuWFA5ux^Gjqv^$UE9wEwZQcUE% amp。 MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK! zn% Mz849Gx^Gj qv^$U*3t nGK8!z89Am YWpazadNuKNamp。 MuWFA5ux^Gj qv^$UE9wEwZQcUE%amp。 gTXRm6X4NGpP$vSTTamp。 gTXRm 6X4NGpP$vSTTamp。gTXRm 6X4NGpP$vSTTamp。 gTXRm 6X4NGpP$vSTTamp。 gTXRm6X4NGpP$vSTTamp。 gTXRm 6X4NGpP$vSTTamp。gTXRm 6X4NGpP$vSTTamp。 gTXRm 6X4NGpP$vSTTamp。 QA9wkxFyeQ^! djsXuyUP2kNXpRWXm Aamp。qYpEh5pDx2zVkumamp。 qYpEh5pDx2zVkumamp。 QA9wkxFyeQ^! dj sXuyUP2kNXpRWXm Aamp。 qYpEh5pDx2zVkumamp。 qYpEh5pDx2zVkumamp。 qYpEh5pDx2zVkum amp。 qYpEh5pDx2zVkumamp。 表 35 污泥處理各構(gòu)筑物標高 構(gòu)筑物名稱 水面標高 池底標高 集泥井 濃縮池 . 高延耀【水污染控制工程但同時應考慮到構(gòu)筑物的挖土深度不宜過大，以免土建投資過大和增加施工上的困難。 選擇集水池與機器間合建的圓形水泵站，考慮選用 2臺水泵，其中一臺備用。 . 機械脫水間的設計計算 29 . 設計說明 污泥經(jīng)濃縮后，尚有 96%的含水率，體積仍很大，為了綜合利用和最終處置，需對污泥作脫水處理。 . 設計參數(shù) 設計泥量 總污泥量為： Q = 180 m3/d . 設計計算 考慮各構(gòu)筑物為間歇排泥，每日總排泥量為 180 m3/d，需在 內(nèi)抽送完畢，集泥井容積確定為污泥泵提升流量的 10min 的體積，即 20m3。 空氣管路的局部阻力損失，根據(jù)配件類型按下式 KD= 式中： 0l 管道的當量長度， m D 管徑， m K 長度換算系數(shù)，按管件類型不同確定 26 折算成當量長度損失 0l ，并計算出管道的計算長度 0ll+ (m), 空氣管路的沿程阻力損失，根據(jù)空氣管 的管徑 D(mm)，空氣量m3/min，計算溫度 ℃ 和曝氣池水深，查《排水工程》下冊附錄三求 得，得空氣管道系統(tǒng)的總壓力損失為： 12()hhS+ ＝ ＝ kpa 空氣擴散器的壓力損失為 ，則總壓力損失為： ＋ ＝ kpa 為安全起，設計取值為 則空壓機所需壓力 p=() 10 3+10 3 =56 kpa 又 Gs= 由此條件可選擇羅茨 RME20 型鼓風機 轉(zhuǎn)速 1170r/min，配套電機功率為 75kw . 污泥產(chǎn)量計算 選取 a=,b=,則污泥產(chǎn)量為： 選取 a=,b=,則污泥產(chǎn)量為： △ x=aQSrbVXv = 2500( 20040)/ = 9. 污泥部分各處理構(gòu)筑物設計與計算 . 重力濃縮池的設計計算 . 設計說明 為方便污泥的后續(xù)處理機械脫水，減小機械脫水中污泥的混凝劑用量以及機械脫水設備的容量，需對污泥進行濃縮處理，以降低污泥的含水率。 +180。 V =(1 100 4000 /106) = 而 Q0= 故符合設計要求 . 確定單座反應池的尺寸 SBR 有效水深取 ,超高 ,則 SBR 總高為 , SBR 的面積為 設 SBR 的長：寬 =2： 1 則 SBR 的池寬為： ；池長為： . SBR 反應池的最低水位為： SBR 反應池污泥高度為： = 可見， SBR 最低水位與污泥位之間的距離為 ,大于 的緩沖層高度符合設計要求。 . 沼氣柜容積確定 由上述計算可知該處理站日產(chǎn)沼氣 10000 3m ，則沼氣柜容積應為 3h產(chǎn)氣量的體積確定，即 3100 00 / 24 3 125 0V qt m? ? ? ?。 = 320 .9 5 9 .8 1 (1 .0 3 1 .2 1 0 ) 0 .0 11 8 0 .0 2 180。 = 20 DI=12(DEb2)=12()= AD=DI/cos50176。180。 . 進入沉淀區(qū)前，沉淀槽底逢隙的流速≦ 2m/h . 總沉淀水深應大于 . 水力停留時間介于 ～ 2h 如果以上條件均能滿足，則可達到良好的分離效果 沉淀器（集氣罩）斜壁傾角θ＝ 50176。 . 設計參數(shù) . 參數(shù)選取 設計參數(shù)選取如下： 容積負荷（ Nv） =(m3設計流量 Q=2500m3/d=104m3/h= 表 調(diào)節(jié)沉淀池進出水水質(zhì)指標 水質(zhì)指標 COD BOD SS 進水水質(zhì) (mg/l) 12021 8000 8000 去除率（ %） 10 10 10 出水水質(zhì) (mg/l) 10800 7000 7200 . 設計計算 . 池子尺寸 池子有效容積為： V=QT=1046= 624m3 取池子總高度 H=,其中超高 ,有效水深 h=4m 則池面積 A=V/h=624/4=156m3 池長取 L=20m,池寬取 B=8m 則池子總尺寸為 L B H=20 8 . 理論上每日的污泥量 W= 010()1000(1 )Q C CP? 式中 ： Q 設計流量， m3/s C0 進水懸浮物濃 度， kg/m3 C1 出水懸浮物濃度， kg/m3 P0 污泥含水率， % 12 W=66m3/d . 污泥斗尺寸 取斗底尺寸為 400 400，污泥斗傾角取 50176。180。 . 在已建成相同類型處理站的基礎(chǔ)上進行優(yōu)化，盡可能降低投資和運行費用。調(diào)節(jié)池中出來的水用泵連續(xù)送入混凝沉淀池，在混凝沉淀池中進行混凝，然后用水泵將水送入 UASB反應器進行厭氧消化，降低有機物濃度。對處理中高濃度的廢水，厭氧比好氧處理不僅運轉(zhuǎn)費用低，而且可 回收沼氣；所需反應器體積更??；能耗低，約為好氧處理工藝的 10%～ 15%；產(chǎn)泥量少，約為好氧處理的 10%～ 15%；對營養(yǎng)物需求低；既可應用于小規(guī)模，也可應用大規(guī)模。 CASS 工藝 (循環(huán)式活性污泥法 )是對 SBR 方法的改進。廢水中含有較高濃度的糖類、果膠、果渣及水溶物和纖維素、果酸、單寧、礦物鹽等果汁廢水的水質(zhì)和水量在不同季節(jié)有一定差別，處于高峰流量時的果汁廢水，有機物含量也處于高峰。 . 洗果排放水：該部分廢水排放量及排放水質(zhì)各企業(yè)差別較大，就目前各企業(yè)的排放情況來看，此部分廢水懸浮物很大、含泥量很高，必須經(jīng)過預處理方能保證后續(xù)水處理設施的正常運行。 關(guān)鍵字 ： 高濃度廢水 廢水處理 UASB SBR 沼氣回收 2 Iraq days juice ( Shaanxi) Limited sewage treatment station ( improved ) design Abstract Juice wastewater es from the processes of washing , smashing ,squeezing the fruits and washing bottles ,sterilization,bottle breaking loss,cleaning the ground in the section of filling up and so contains high concentration of sugars,