【正文】 真實(shí)強(qiáng)震記錄 （天然波） ，其中真實(shí)強(qiáng)震記錄可根據(jù)場地條件進(jìn)行適當(dāng)修正。在 A 點(diǎn)布置加速度傳感器及位移傳感 器。 見表 4。 在 設(shè)防烈度地震作用下 ， 分別進(jìn)行 X 向和 Y 向單向輸入， 以便與結(jié) 構(gòu)動(dòng)力彈塑性時(shí)程分析結(jié)果進(jìn)行比較。1995 年 6 月正式投入使用，經(jīng)過 5 年正常使用后， 2021 年 6 月對(duì)振動(dòng)臺(tái)系統(tǒng)進(jìn)行了檢測和調(diào)試。 振動(dòng)臺(tái)由 8 個(gè)作動(dòng)器推動(dòng)，其中 4 個(gè)位于水平方向， 4 個(gè)位于豎向。 g 177。1000 mm/s 177。 應(yīng) 變測試： 采用德國 HBM 公司產(chǎn)的 SPIDER8 應(yīng)變儀，數(shù)采軟件采用其配套開發(fā)的軟件 Catman。所有的數(shù)模轉(zhuǎn)換器能同步操作，每個(gè)通道分度為 16 bit，速率最大為 9600 測量 /秒。 40 測定中心距離 mm 100 偏移調(diào)整范 圍 mm 177。同時(shí)， 根據(jù)本單位的自身技術(shù)條件（包括地域優(yōu)勢、成功業(yè)績經(jīng)驗(yàn)等） ， 不同項(xiàng)目 間可 穿插進(jìn)行，保證 該結(jié)構(gòu) 正常工期的安排 ，并 及時(shí)完成本試驗(yàn)工作 ，例如： 1） 模型設(shè)計(jì)第 11 天，就開始模型的制作； 2） 模型養(yǎng)護(hù)期間開始進(jìn)行試驗(yàn)儀器的準(zhǔn)備； 3） 振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)進(jìn)行過程中，開始進(jìn)行數(shù)據(jù)的整理。 具體進(jìn)度安排見表 1。有 2 個(gè)內(nèi)嵌模塊擴(kuò)展：一個(gè)作為 CF 放大器，一個(gè)作為直流放大器：采用電獨(dú)立的輸出，應(yīng)用于熱電偶或 Pt100 的溫度測量或電壓，電流和阻抗測量。K公司 表 11 動(dòng)態(tài)應(yīng)變儀儀器參數(shù) 型號(hào)： Spider 8 廠家 德國 HBM公司 儀器特征 Spider8 是通過與 PC 打印機(jī)端口簡單連接，即可使用的 PC 儀表。K 公司生產(chǎn)的 4381V 型電荷加速度計(jì)配合NEXUS2692014 電荷放大器測量加速度和位移。1000 mm/s 177。 g 177。 液壓系統(tǒng)主要由主油箱、主泵、蓄能器、冷卻器等部分組成。 廣州珠江新城東塔項(xiàng)目模擬地震振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)研究與分析 20 表 6 多遇地震 試驗(yàn)工況及順序 試驗(yàn)序號(hào) 輸入地震波 輸入方向 輸入加速度峰值（ g） 比例 ： 1/50 4 人工波 1 X 5 人工波 2 X 6 天然波 1 X 7 天然波 2 X 8 天然波 3 X 9 天然波 4 X 10 天然波 5 X 11 人工波 1 Y 12 人工波 2 Y 13 天然波 1 Y 14 天然波 2 Y 15 天然波 3 Y 16 天然波 4 Y 17 天然波 5 Y 18 人工波 1 Z 19 人工波 2 Z 20 天然波 1 Z 21 天然波 2 Z 22 天然波 3 Z 23 天然波 4 Z 24 天然波 5 Z 25 白噪聲（ ~40Hz） X+Y+Z 26 人工波 1 45 度方向 + 27 人工波 2 45 度方向 + 28 天然波 1 45 度方向 + 29 天然波 2 45 度方向 + 30 天然波 3 45 度方向 + 31 天然波 4 45 度方向 + 32 天然波 5 45 度方向 + 33 白噪聲（ ~40Hz） X+Y+Z 34 人工波 1 X+Y+Z + + 35 人工波 2 X+Y+Z + + 36 天然波 1 X+Y+Z + + 37 天然波 2 X+Y+Z + + 38 天然波 3 X+Y+Z + + 39 天然波 4 X+Y+Z + + 40 天然波 5 X+Y+Z + + 41 白噪聲（ ~40Hz） X+Y+Z 廣州珠江新城東塔項(xiàng)目模擬地震振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)研究與分析 21 表 7 設(shè)防烈度 地震試驗(yàn)工況及順序 試驗(yàn)序號(hào) 輸入地震波 輸入方向 輸入加速度峰值（ g） 比 例 ： 1/50 42 人工波 1 X 43 人工波 2 X 44 天然波 1 X 45 天然波 2 X 46 天然波 3 X 47 天然波 4 X 48 天然波 5 X 49 人工波 1 Y 50 人工波 2 Y 51 天然波 1 Y 52 天然波 2 Y 53 天然波 3 Y 54 天然波 4 Y 55 天然波 5 Y 56 白噪聲（ ~40Hz） X+Y+Z 57 人工波 1 45 度方向 + 58 人工波 2 45 度方向 + 59 天然波 1 45 度方向 + 60 天然波 2 45 度方向 + 61 天然波 3 45 度方向 + 62 天然波 4 45 度方向 + 63 天然波 5 45 度方向 + 64 白噪聲（ ~40Hz） X+Y+Z 65 人工波 1 X+Y+Z + + 66 人工波 2 X+Y+Z + + 67 天然波 1 X+Y+Z + + 68 天然波 2 X+Y+Z + + 69 天然波 3 X+Y+Z + + 70 天然波 4 X+Y+Z + + 71 天然波 5 X+Y+Z + + 72 白噪聲（ ~40Hz） X+Y+Z 廣州珠江新城東塔項(xiàng)目模擬地震振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)研究與分析 22 表 8 罕遇 地震試驗(yàn)工況及順序 試驗(yàn)序號(hào) 輸入地震波 輸入方向 輸入加速度峰值（ g） 比例 ： 1/50 73 根據(jù)前面的實(shí)驗(yàn)選用最 不利地震波 X 74 根據(jù)前面的實(shí)驗(yàn)選用最 不利地震波 Y 75 白噪聲 （ ~40Hz） X+Y+Z 76 根據(jù)前面的實(shí)驗(yàn)選用最 不利地震波 45 度方向 + 77 白噪聲（ ~40Hz） X+Y+Z 78 根據(jù)前面的實(shí)驗(yàn)選用最 不利地震波 X+Y+Z + + 79 白噪聲（ ~40Hz） X+Y+Z 廣州珠江新城東塔項(xiàng)目模擬地震振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)研究與分析 23 2．試驗(yàn) 設(shè)備儀器 模擬地震振動(dòng)臺(tái) 本中心的模擬地震振動(dòng)臺(tái)是美國 MTS 公司設(shè)計(jì)、制造，并由 MTS 公司在現(xiàn)場安裝 、調(diào)試。然后再進(jìn)行 45 度方 向輸入 和 X+Y+Z 三向輸入。 地震反應(yīng)測試用加速度及位移傳感器測點(diǎn)的豎向布置方案見表 3，共97 個(gè) 通 道。測點(diǎn)主要分布在結(jié)構(gòu)模型兩個(gè)水平主振型方向上，中間點(diǎn)（ A 點(diǎn)）主要用于單方向主振型的測試，外圍點(diǎn)（ B 點(diǎn)）主要用于空間扭轉(zhuǎn)振型的測試。 鋼結(jié)構(gòu)部分： ★ 選用成品鋼管加工成型，鋼骨采用薄鋼板藥焊成型。底座挑出部分剛度加大，減少局部振動(dòng)的影響。鋼管內(nèi)灌注微?；炷粒⒘；炷林屑尤肱蛎泟┮苑乐逛摴芘c混凝土之間離析。彈性模量的測定是將棱柱體試塊（尺寸 240mm）置于 10t 標(biāo)準(zhǔn)壓力試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行重復(fù)加載。 廣州珠江新城東塔項(xiàng)目模擬地震振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)研究與分析 10 表 1 模 型與原型的相似關(guān)系 （ 模型 /原形 =1/50） 相似系數(shù) 符號(hào) 公式 比值（模型 /原型） 尺寸 Sl 模型 l/原型 l 1/50 彈性模量 SE 模型 E/原型 E 加速度 Sa Sa= SE Sl2/ Sm 質(zhì)量 Sm 模型 m/原型 m 時(shí)間 St St =al ss 頻率 Sf Sf=1/ St 速度 Sv Sv = alSS 位移 Su Su = lS 1/50 應(yīng)力 ?S ESS ?? 應(yīng)變 ?S 1??S 1 1/50 比例 模型總高 總重量 = 噸 （模型重 量 )+ 噸（底座重量） = 噸 廣州珠江新城東塔項(xiàng)目模擬地震振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)研究與分析 11 模型 設(shè)計(jì)及模型 材料 模型比例 選用 1/50，依據(jù)相似理論進(jìn)行模型設(shè)計(jì) 。對(duì)于結(jié)構(gòu)的地震反應(yīng)問題，可表述為如下函數(shù)關(guān)系： ( , , , , , , , , )f l E t u v a g? ? ?＝ 式中： ? 為結(jié)構(gòu)反應(yīng)應(yīng)力， l 為結(jié)構(gòu)構(gòu)件尺寸， E 為構(gòu)件的彈性模量， ? 為構(gòu)件的質(zhì)量密度， t 為時(shí)間， u 為結(jié)構(gòu)反應(yīng)變位， v 為結(jié)構(gòu)反應(yīng)速度， a 為結(jié)構(gòu)反應(yīng)加速度， g 為重力加速度， ? 為結(jié)構(gòu)自振 圓 頻率。由于忽略重力效應(yīng)的模型中相似比 Sa1，廣州珠江新城東塔項(xiàng)目模擬地震振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)研究與分析 9 即振動(dòng)臺(tái)要有較大的出力，而模型的頻率則較高，加載和量測設(shè)備要在高頻狀態(tài)下工作。即使彈模或密度滿足了相似條件，材料的其他性質(zhì)如泊松比和阻尼等也難以滿足相似關(guān)系，所以全相似模型只是一種理想化的模型，在實(shí)際工程中很難采用。 （ 9） 在彈性階段對(duì)原型結(jié)構(gòu)和模型結(jié)構(gòu)進(jìn)行與試驗(yàn)工況相對(duì)應(yīng) 的計(jì)算分析，并與試驗(yàn)結(jié)果比較，驗(yàn)證設(shè)計(jì)分析程序的可靠性。 具體包括以下內(nèi)容： （ 1）實(shí)測模型結(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性（自振頻率、振型和阻尼比）及受震前后的變化。 試驗(yàn)特別關(guān)注 樓板不連續(xù) 部位可能是結(jié)構(gòu)的薄弱