【正文】 合計 構(gòu)造 柱重 25=抹灰重： 10mm 厚石灰砂漿 417= 合計 （ 7）墻自重 240mm外墻自重 ++17= 2kN/m 120mm 內(nèi)墻自重 +217= 2kN/m 女兒墻 ++17= 2kN/m （ 8）門窗的自重 木門按 2kN/m ，塑鋼窗按 2kN/m ，塑鋼玻璃門按 2kN/m 。梁線剛度計算，計算公式為： 312EI Ebli hh?? （ 41） 表 41 柱線剛度 ci 計算表 層次 mm/ch )N/mm/( 2cE )mm/( 2hb? 4mm/cI )mmN(/ ?ccc hIE 1 4850 10? 550550 ? ? 25 3600 10? 550550 ? ? 表 42 梁線剛度 bi 計算表 類別 )N/mm( 2cE )mm( 2hb? 40mmI mml )mmN( /0? lIEc )mmN( / 0? lIEc )mmN( / 0? lIEc 邊橫梁 10? 300 700 ? 7200 ? ? 過道梁 10? 300 600 ? 2400 ? ? 底層柱 D 值計算 柱的側(cè)移剛度 D值按下式計算 212 cc ihD ?? （ 42） 式中， c? 為柱側(cè)移剛度修正系數(shù)，對不同情況按下表計算，其中 ci 為梁柱線剛度安徽新華學院本科畢業(yè)論文（設(shè)計） 1 比。 安徽新華學院本科畢業(yè)論文（設(shè)計） 1 表 510 風荷載作用下梁端彎矩、剪力、柱軸力計算 層次 AB 跨 BC 跨 柱軸力 lbM rbM L bV lbM rbM L bV 邊柱N 中柱 N 5 4 3 2 1 注：柱軸力中的負號表示拉力，當為左地震作用時，左側(cè)兩根柱為拉力，對應的右側(cè)兩根柱為壓力。本方案采用頂點位移法。 本工程設(shè)計地震分組為第一組，場地類別為Ⅱ類，查規(guī)范得特征周期： ? 根據(jù)地震影響系數(shù)曲線，1 5ggT T T??，可得： 安徽新華學院本科畢業(yè)論文（設(shè)計） 1 max()gTT ???? 當結(jié)構(gòu)阻尼比 ? 取 時，相應的 12? ? ?、 、 分別為 、 、和 。 柱端剪力按下式計算 : 1ijnijijjDVD??? (613) 安徽新華學院本科畢業(yè)論文（設(shè)計） 1 柱上、下端彎矩 ubij ijMM、按下式計算： bij ijM V yh＝ （ 614） (1 )uij ijM V y h?? （ 615） 1 2 3ny y y y y? ? ? ? （ 616） 式中， ijD — —— — 為第 i 層 j 柱的側(cè)移剛度； y ———— 為框架的反彎點高度比； ny ———— 為框架柱的標準反彎點高度比； 1y ———— 為上、下層梁線剛度變化時反彎點高度的修正值； 23yy、 ———— 為上、下層高度變化時反彎點高度比的修正值； s ———— 為同層內(nèi)框架 的總數(shù)。橫向框架的計算單元示意圖見圖 。 安徽新華學院本科畢業(yè)論文（設(shè)計） 1 表 71 橫向框架恒載匯總表 層次 1q /(kN/m) 1q? /(kN/m) 2q /(kN/m) 1P /kN 2P /kN 1M /(kN 彎矩的計算過程如圖 、 所示，所得彎矩如圖 、 所示。由于結(jié)構(gòu)和荷載對稱，故計算時可采用半框架。1 ?q k N / ????q k N / ???q 1P :邊縱梁及次梁傳來的屋面自重 ? ? 7 )( 7 ??????????? 邊 縱梁 自重 次梁自重 .61kN9 邊縱墻自重 ? ? )()( ???????? 門窗自重 ???? 合計 ?P 安徽新華學院本科畢業(yè)論文（設(shè)計） 1 2P :中縱梁及次梁傳來的屋面自重 ? ? ????? ? 中 縱梁 自重 次梁自重 .61kN9 內(nèi) 墻自重 ? ? ? ?? ? ?????? ? 門窗自重 ??? 合計 ?P 由于外墻與柱邊對齊，故集中力在柱端會產(chǎn)生 偏心 彎矩： ? ? 2 21 ??????M ? ? 9 92 ??????M 活荷載計算 活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如圖 所示。如圖所示，由于房間布置有次梁，故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的水平陰影線所示。 表 63 橫向水平地震作用下的位移驗算 層次 層高 層間剪力 層間剛度 層間位移 相對彈性轉(zhuǎn)角 )m(hi )kN(Vi )kN(Di DiVi/ e? 6 176036 ?? ?? 5 1166000 ?? ?? 4 1166000 ?? ?? 3 1166000 ?? ?? 2 1166000 ?? ?? 1 672760 ?? ?? 由上表可知，各層間彈性位移都小于 1/550，滿足要求。當結(jié)構(gòu)基本周期小于 時，此系數(shù)可近似取為 ；顯然，對于單質(zhì)點選擇 ，此系數(shù)等于 1。 nGi KkiVG??? （ 62） ( ) /i G i iu V D?? ? （ 63） 1()nTkku????? （ 64） 安徽新華學院本科畢業(yè)論文（設(shè)計） 1 式中 , KG ———— 為集中力在 K 層樓面處的重力荷載代表值； GiV———— 為把集中力在各層樓面處的重力荷載代表值視為水平荷載而得到的第 i 的層間剪力； ()ku? ———— 為 K 層的層間側(cè)移。 表 54 風荷載標準值 層次 z? s? z? 0w )KN/m( 2kw 女兒墻 + 5 + 4 + 3 + 2 + 1 + 安徽新華學院本科畢業(yè)論文（設(shè)計） 1 轉(zhuǎn)化為集中荷載： 一層： 2 ??EKF ?????? ?2 ?? 二 層： ????EKF 三層： ? ?2 ???EKF kN0 1 ??? 四層： ? ? ? ?2 2/????EKF kN3 2 ??? 五層： ? ?2 3 3 ???EKF? ?????? ?2 ?? 圖 框架受風荷載簡圖 安徽新華學院本科畢業(yè)論文（設(shè)計） 1 風荷載作用下的水平位移驗算 （ 1） 風荷載作用下框架層間剪力計算 表 55 層間剪力計算表 層次 )kN/(wF /(kN)V 5 4 3 2 1 表 56 6CD? 柱側(cè)移剛度 D 值 層次 邊柱（ 2根） 中柱（ 2根） iD? 1 12521 18059 61160 2～ 5 17667 35333 106000 表 57 風荷載作用下層間及位移驗算 層次 kN/iV )N/mm(ijD? mm/Δiμ mm/iμ mm/ih ( ) /e i ih???? 5 106000 3600 1/75000 4 106000 3600 1/30000 3 106000 3600 1/18000 2 106000 3600 1/12857 1 61160 4850 1/8083 由上表可知，各層間彈性位移都遠小于 1/550，滿足要求。 （ 1）頂層 50%雪荷載 2= 半層柱 1 .24 +4= 梁重 {（ ） 1/24+（ ） 2+（ ） 2} = 墻重 {（ ） {（ ） 1/22++} = 女兒墻： （ 2） = 安徽新華學院本科畢業(yè)論文（設(shè)計） 1 合計 （ 2）五 層 5G 50%雪荷載 1080=243 kN半層柱 4 0+4+4+4= 梁重 {（ ） 3 2+（ ） 20+（ ） 2+（ ） 4} +(） 10 +()12 +()4 +()4= 屋面 1080= 女兒墻： {（ 2+） 2+17}= 外墻 (){()4+()2+()92}30