【正文】 39。39。iP 的慣性力具有同樣大小，單方向相反。39。 ozoyox 、 軸的力矩 圖 哥氏慣性力對 ox’,oy’,oz’軸的力矩 本科畢業(yè)論文 圓錐破碎機(jī)的設(shè)計 29 其方向垂直于 39。kix? ? ??2/sin2 39。 ?x （ ） ??? cos39。 （ 3）哥式加速度對 39。zymi。39。zr 和 39。39。c os39。oz ，所以破碎錐對于 39。co s39。39。 , OZOYOX 軸的力矩 本科畢業(yè)論文 圓錐破碎機(jī)的設(shè)計 27 2?eiieiiei rmamC ?? （ ） 21?riiiiri rmarmC ?? （ ） ),s in (2 ririikiiki VVmamC ???? （ ） 下面就分別確定牽連慣性力、相對慣性力、哥式慣性力對 39。oy 軸的正向一端看去，由 ? 到 1? 轉(zhuǎn)到一個 ? 角的方向是正的轉(zhuǎn)向，即逆時針方向。39。破碎礦石時，由于破碎力遠(yuǎn)大于動錐和偏心軸套的慣性力，因而并不出現(xiàn)它的害處。 ,z? 軸上的 B點(diǎn)又以角速度 ,0? 繞 oz 軸轉(zhuǎn)動，所以 B點(diǎn)的速度亦為： ?0rVB? （ ） 式中 0r 為 B點(diǎn)至 oz 軸的垂距。 +? /2 （ ） 由前式知 ? =2176。這種情況表明破碎機(jī)與偏心軸套一起轉(zhuǎn)動。角速度向量的所在 線與物體的轉(zhuǎn)動軸線重合，角速度的方向由右螺旋規(guī)則決定。破碎錐的軸線與機(jī)器中心線相較于 O點(diǎn)，其夾角為? =2 176。 第四章 各主要零件強(qiáng)度的校核計算 （ 1）滾動軸承的選擇 滾動軸承為雙列圓錐滾子軸承 350324B，由文獻(xiàn) [2]表 ? 得 862?rC KN，1490?orC KN， ?e ， ?Y 。由于平行區(qū)越長，磨損越不均勻，使產(chǎn)品粒度更加不均勻。 PYB900 擺動行程為 39mm，由此得出： 本科畢業(yè)論文 圓錐破碎機(jī)的設(shè)計 19 破碎錐下部 A點(diǎn)的行程為： As ? 2Ltan? （ ） 式中 L—— 破碎錐母線長度。 偏心距的大小，以滿足動錐在給礦口的行程能足夠壓碎礦石為原則。中碎用圓錐破碎機(jī)取 1? =40176。對于中碎機(jī)來說，破碎硬礦石時 K=～ 、中硬礦石K=2～ 、軟礦石 K=。 給礦口與排礦口寬度 圓錐破碎機(jī)給礦口的寬度 B，用動錐接近定錐時兩錐體的上端距離表示。 圓錐破碎機(jī)實際擺動次數(shù)可以用經(jīng)驗公式計算 Dn ?/1000? 次 /分 （ ） 圖 礦石在破碎錐上所受的力 本科畢業(yè)論文 圓錐破碎機(jī)的設(shè)計 16 式中 D— 破碎錐底部直徑，米； ? 取 ； 所以 n=1000/? =335 次 /分 電動機(jī)功率 根據(jù)最大破碎力所產(chǎn)生的阻力矩，來計算破碎機(jī)安裝功率的理論公式，不僅誤差大也不盡合理。 破碎錐的擺動次數(shù) 圓錐破碎機(jī)破碎錐的傾角 1? 較小，在破碎錐下部還有不同長度的平行破碎區(qū)，所以破碎了的礦石幾乎沒有可能自由落下，多半靠礦石自重沿破碎錐斜面而排出，因此，圓錐破碎機(jī)破碎錐的擺動次數(shù)是根據(jù)它的排礦特點(diǎn)來進(jìn)行計算的 。上盤主動，最下盤是固定的，中間盤是浮動的。當(dāng)破碎機(jī)工作本科畢業(yè)論文 圓錐破碎機(jī)的設(shè)計 14 時，由于大錐齒輪與偏心軸套不是繞它本身中心線旋轉(zhuǎn)，是以直襯套間隙之半為半徑繞破碎機(jī)中性線作圓周運(yùn)動，所以破碎了一對齒輪在運(yùn)轉(zhuǎn)過程中產(chǎn)生附加的沖擊振動和附加的滑動磨損，致使齒輪壽命縮短，甚至打牙齒。 利用上述方法，可以求得主軸危險斷面 b— b的直徑 1d 。 本科畢業(yè)論文 圓錐破碎機(jī)的設(shè)計 12 主軸設(shè)計首先是確定它的受力情況。 本科畢業(yè)論文 圓錐破碎機(jī)的設(shè)計 9 第三章 圓錐破碎機(jī)的設(shè)計計算 電動機(jī)的選擇 根據(jù)工作要求及工作條件，選用破碎機(jī)專用電動機(jī)，又根據(jù) 工況 選擇 YZR280M10型電動機(jī)，額定功率 P0=55kw,同步轉(zhuǎn)速 n0=556r/min. 傳動比的分配 根據(jù) PYB900 標(biāo)準(zhǔn)圓錐破碎機(jī)的實際工作的空偏心軸轉(zhuǎn)數(shù) nw=335r/min,得： ??? wonni （ ） 傳動裝置的運(yùn)動和動力參數(shù)的選擇和計算 此處刪減 NNNNNNNN 字 需全套設(shè)計請聯(lián)系 12401814 截面上的彎曲應(yīng) ??? WMb?Mpa （ ） 截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力 54880032021001 ??? TT WT?MPa （ ） 軸的材料為 45 鋼，調(diào)質(zhì)處理。目前，浙江雙金機(jī)械集團(tuán)有限 公司正在研制這種破碎機(jī)。雖然兩種破碎機(jī)發(fā)展創(chuàng)新之路不同，但最終結(jié)果是一樣的，都研制成了高能層壓圓錐破碎機(jī)。圓錐破碎機(jī)破碎比大、效率高、能耗低，產(chǎn)品粒度均勻，適合中碎和細(xì)碎各種礦石，巖石 。為趕超世界先進(jìn)水平，近年沈陽重型機(jī)器廠引進(jìn)美國諾得貝格 (Nordberg)公司西蒙思 S(ymons)旋盤式圓錐破碎機(jī)技術(shù) (Gyrdasiocrushesr)，并合作生產(chǎn)系列圓錐破碎 機(jī)產(chǎn)品。圓錐破碎機(jī)是 1953 年開始仿蘇 2100 和 1“ O彈簧圓錐破碎機(jī)而設(shè)計。 破碎機(jī)的發(fā)展與人類社會的進(jìn)步和科學(xué)技術(shù)的水平密切相關(guān)。新興的電子計算機(jī)硬、軟件科學(xué)使人類開始有了加強(qiáng)，并部分代替人腦的科技手段，這就是人工智能。物料在破碎腔內(nèi)不斷受到擠壓、沖擊而破碎，破碎的物料經(jīng)篩選靠自重從下部排出。各企業(yè)在生產(chǎn)設(shè)備時，都充分考慮到設(shè)備在運(yùn)行中可能會出現(xiàn)的種種問題，從而減少設(shè)備因為振動或者操作不當(dāng)而引起的噪音大、污染重等現(xiàn)象。 在新的市場需求的驅(qū)動下，礦山開采設(shè)備的更新和優(yōu)化升級更加迫切。 本文介紹了圓錐破碎機(jī)的結(jié)構(gòu)組成、工作原理以及主要零部件的設(shè)計中所必須的理論計算和相關(guān)強(qiáng)度校驗該圓錐式破碎機(jī)的優(yōu)點(diǎn)是傳動鏈短、效率高、易加工、使用和維護(hù)都很方便，較適合在惡劣的環(huán)境下工作。機(jī)械工業(yè)的規(guī)模和技術(shù)水平是衡量國家經(jīng)濟(jì)實力和科學(xué)技術(shù)水平的重要標(biāo)志。破磨作業(yè)是選礦的龍頭，也是能耗、鋼耗的大戶。經(jīng)過多年實踐摸索，于 80 年代研制 1200/140 輕型底部單缸液壓旋回破碎機(jī)，經(jīng)運(yùn)轉(zhuǎn)實踐證明效果很好。 目前圓錐破碎機(jī)己達(dá)到系列化，規(guī)格化和標(biāo)準(zhǔn)化的程度，可以說產(chǎn)品齊全，使用可靠，深受國內(nèi)外用戶歡迎。 600、 900 破碎機(jī)在某金礦使用 效果也很好。 表 1 給出了諾得伯格公司的西蒙斯、旋盤式、 G 型單缸液壓圓錐破碎機(jī)和 HP 系列多缸本科畢業(yè)論文 圓錐破碎機(jī)的設(shè)計 7 液壓圓錐破碎機(jī)的主要性能指標(biāo)。為此，圓錐破碎機(jī)創(chuàng)新的基本點(diǎn)是，采用優(yōu)化腔型，大底錐角、大擺程、高擺 頻，對破碎機(jī)內(nèi)部結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化組合再輸入高能量。 布置方式 電動機(jī)的旋轉(zhuǎn)通過 皮帶輪 或 聯(lián)軸器 、傳動軸和圓錐部在偏心套的迫動下繞一固定作旋擺運(yùn)動，從而使 圓錐破碎機(jī) 的破碎壁時而靠近又時而離開固裝在調(diào)整套上的軋白壁表面，使礦石在破碎腔內(nèi)不斷受到?jīng)_擊，擠壓和彎曲作用而實現(xiàn)礦石的破碎。 ③截面 V右側(cè) 抗彎截面系數(shù) 2 1 9 7 0 33 ???? dW mm3 抗扭截面系數(shù) 4 3 9 4 0 01 3 33 ???? dW T mm3 截面 V 左側(cè)的彎矩 M 為 ???M MPa 截面 V 上的扭矩 T為 3202100?T MPa 截面上的彎曲應(yīng)力 ??? WMb?MPa 截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力 43940032021001 ??? TT WT?MPa 本科畢業(yè)論文 圓錐破碎機(jī)的設(shè)計 11 截面上由于軸肩而形成的理論應(yīng)力集中系數(shù) ?? 及 ?? 按文獻(xiàn) [1]附表 23? 查取。 此外，動錐在進(jìn)動平面內(nèi)還作用著旋回力矩 SM 和重力矩 00 sin?GlMG ? ，故 GsPP MMMM ??? ? （ ） GSpP MMMM ??? ? m a xm a x （ ） 圖 主軸受力分解圖 本科畢業(yè)論文 圓錐破碎機(jī)的設(shè)計 13 BpB MM ? （ ） BpB MM maxmax ? （ ） 所以，動錐上各力對 O點(diǎn)的總力矩為： 22 BrO MMM ?? 2 m a x2m a xm a x BrO MMM ?? OM 和 maxoM 被偏心軸套給主軸下端的實際反力 39。 設(shè)計主軸時，應(yīng)特別注意：適當(dāng)加大不同直徑交界面的圓角；保證所必須的制造精度和表面粗糙度，盡量減少應(yīng)力集中；若條件允許，在椎體球面與主軸配合部位兩側(cè)增加卸載槽。 鑄鐵偏心軸套本身結(jié)構(gòu)尺寸，可根據(jù)已有實際 資料確定。按正常平均壓力 2MPa計算，可求得直襯套與錐襯套的正壓力為 680000?BRN。上述理論計算公式根據(jù)全部礦石都按自由下滑的條件來考慮，事實上必須有一部分礦石呈現(xiàn)跳躍式運(yùn)動，不能保證礦石在平行區(qū)內(nèi)受 1~2 次破碎，可能造成產(chǎn)品粒度過大。分礦盤的高度，從它的頂面到動錐球面中心中心的距離一般為 400～ 650mm。對于每一種破碎機(jī)， b 值都有一定范圍，以供破碎本科畢業(yè)論文 圓錐破碎機(jī)的設(shè)計 17 各種硬度礦石的需要。 圖 圓錐破碎機(jī)的嚙角和平行帶 本科畢業(yè)論文 圓錐破碎機(jī)的設(shè)計 18 ? — 礦石與襯板間的摩擦角。 ? =21176。 偏心度 ? 的大小是由偏心距和球面中心點(diǎn)到偏心距平面的距離決定的。 = （ ） 由此可以計算出： 本科畢業(yè)論文 圓錐破碎機(jī)的設(shè)計 20 破碎腔的平行碎礦區(qū) 破碎腔的平行區(qū)也叫平行帶。 平行帶長度也可以根據(jù)動錐底部直徑計算。掌握動錐運(yùn)動規(guī)律，從而在設(shè)計破碎機(jī)時確定最佳運(yùn)動狀態(tài)。 因此破碎錐的運(yùn)動是由兩種旋轉(zhuǎn)運(yùn)動組成：進(jìn)給運(yùn)動或牽動運(yùn)動 — 破碎錐繞機(jī)器中心線作旋轉(zhuǎn)運(yùn)動；自傳運(yùn)動或相對運(yùn)動 — 破碎錐繞自己的軸線作 旋轉(zhuǎn)運(yùn)動。 圖 本科畢業(yè)論文 圓錐破碎機(jī)的設(shè)計 23 從圖中可